Главная       Продать работу       Заказать работу       Блог       Контакты       Оплата       О нас       Как мы работаем       Регистрация       Вход в кабинет
Тех. дипломные работы
   автомобили
   спец. техника
   станки
   тех. маш.
   строительство
   электроснабжение
   пищевая промышленность
   водоснабжение
   газоснабжение
   автоматизация
   теплоснабжение
   холодильники
   машиностроение
   др. тех. специальности

Тех. курсовые работы
   автомобили
   спец. техника
   станки
   тех. маш.
   строительство
   детали машин
   электроснабжение
   газоснабжение
   водоснабжение
   пищевая промышленность
   автоматизация
   теплоснабжение
   ТММ
   ВСТИ
   гидравлика и пневматика
   машиностроение
   др. тех. специальности

Тех. дополнения
   Отчеты
   Расчетно-графические работы
   Лекции
   Задачи
   Лабораторные работы
   Литература
   Контрольные работы
   Чертежи и 3D моделирование
   Тех. soft
   Рефераты
   Общий раздел
   Технологический раздел
   Конструкторский раздел
   Эксплуатационный раздел
   БЖД раздел
   Экономический раздел
   Экологический раздел
   Автоматизация раздел
   Расчетные работы

Гум. дипломные работы
   педагогика и психология
   астрономия и космонавтика
   банковское, биржевое дело
   БЖД и экология
   биология и естествознание
   бухгалтерский счет и аудит
   военное дело
   география
   геология
   государство и право
   журналистика и СМИ
   иностранные языки
   история
   коммуникации
   краеведение
   кулинария
   культура и искусство
   литература
   экономика и торговля
   математика
   медицина
   международное отношение
   менеджмент
   политология
   музыка
   религия
   социология
   спорт и туризм
   таможенная система
   физика
   химия
   философия
   финансы
   этика и эстетика
   правознавство

Гум. курсовые работы
   педагогика и психология
   астрономия и космонавтика
   банковское, биржевое дело
   БЖД и экология
   биология и естествознание
   бухгалтерский счет и аудит
   военное дело
   география
   геология
   государство и право
   журналистика и СМИ
   иностранные языки
   история
   коммуникации
   краеведение
   кулинария
   культура и искусство
   литература
   экономика и торговля
   математика
   медицина
   международное отношение
   менеджмент
   политология
   музыка
   религия
   социология
   спорт и туризм
   таможенная система
   физика
   химия
   философия
   финансы
   этика и эстетика
   правознавство

Гум. дополнения
   Отчеты
   Расчетные работы
   Лекции
   Задачи
   Лабораторные работы
   Литература
   Контрольные работы
   Сочинения
   Гум. soft
   Рефераты

Рефераты
   Авиация и космонавтика
   Административное право
   Арбитражный процесс
   Архитектура
   Астрология
   Астрономия
   Банковское дело
   Безопасность жизнедеятельнос
   Биографии
   Биология
   Биология и химия
   Биржевое дело
   Ботаника и сельское хоз-во
   Бухгалтерский учет и аудит
   Валютные отношения
   Ветеринария
   Военная кафедра
   ГДЗ
   География
   Геодезия
   Геология
   Геополитика
   Государство и право
   Гражданское право и процесс
   Делопроизводство
   Деньги и кредит
   ЕГЭ
   Естествознание
   Журналистика
   ЗНО
   Зоология
   Издательское дело и полиграф
   Инвестиции
   Иностранный язык
   Информатика
   Информатика, программировани
   Исторические личности
   История
   История техники
   Кибернетика
   Коммуникации и связь
   Компьютерные науки
   Косметология
   Краеведение и этнография
   Краткое содержание произведе
   Криминалистика
   Криминология
   Криптология
   Кулинария
   Культура и искусство
   Культурология
   Литература : зарубежная
   Литература и русский язык
   Логика
   Логистика
   Маркетинг
   Математика
   Медицина, здоровье
   Медицинские науки
   Международное публичное прав
   Международное частное право
   Международные отношения
   Менеджмент
   Металлургия
   Москвоведение
   Музыка
   Муниципальное право
   Налоги, налогообложение
   Наука и техника
   Начертательная геометрия
   Оккультизм и уфология
   Остальные рефераты
   Педагогика
   Политология
   Право
   Право, юриспруденция
   Предпринимательство
   Прикладные науки
   Промышленность, производство
   Психология
   психология, педагогика
   Радиоэлектроника
   Реклама
   Религия и мифология
   Риторика
   Сексология
   Социология
   Статистика
   Страхование
   Строительные науки
   Строительство
   Схемотехника
   Таможенная система
   Теория государства и права
   Теория организации
   Теплотехника
   Технология
   Товароведение
   Транспорт
   Трудовое право
   Туризм
   Уголовное право и процесс
   Управление
   Управленческие науки
   Физика
   Физкультура и спорт
   Философия
   Финансовые науки
   Финансы
   Фотография
   Химия
   Хозяйственное право
   Цифровые устройства
   Экологическое право
   Экология
   Экономика
   Экономико-математическое мод
   Экономическая география
   Экономическая теория
   Этика
   Юриспруденция
   Языковедение
   Языкознание, филология

Главная > Тех. дополнения > Рефераты
Название:
Тепловой расчёт двигателя ЯМЗ-238

Тип: Дипломные работы
Категория: Тех. дополнения
Подкатегория: Рефераты

Цена:
1 грн



Подробное описание:

2.1. Тепловой расчёт двигателя ЯМЗ-238

2.1.1. Исходные данные

 В качестве прототипа выбран двигатель ЯМЗ – 238. Его основные параметры и характеристики принимаются в расчётах следующими :

- эффективная мощность Nе=176,5 кВт (240 л.с.) при частоте вращения коленчатого вала nN=2100 об/мин;

- число цилиндров i = 8;

- тактность τ = 4;

- степень сжатия после конструктивной доработки ε = 12;

- двигатель имеет V – образное расположение цилиндров;

- диаметр цилиндра Дц = 130 мм;

- ход поршня Sn = 140 мм.

Тепловой расчёт проводим для номинального режима работы двигателя, т.е. при оборотах коленчатого вала n = 2100 об/мин.

 

  1. 1.2. Топливо

 

После конвертации двигателя ЯМЗ – 238 в качестве топлива будет использоваться природный газ. Средний элементарный состав природного газа приведён в таблице 2.1.

          Находим низшую теплоту сгорания 1 м3 природного газа;

 

 

 

 

Таблица 2.1.

Содержание, м3

Метан

CH4

Этан

C2 H6

Пропан

C3 H8

Бутан

C4 H10

Тяжёлые

углеводороды CH

Водород

Н2

Окись углерода CO

Углекислый газ CO2

Азот

N2

0,90

0,0296

0,0017

0,0055

0,0042

0,0028

0,0047

0,0515

 

Ни = 12,8∙CO + 10,8∙Н2 + 35,7∙CH4 + 56,0∙C2 H6 + 90,9∙C3 H8 + 119,7∙C4 H10 + 146,2∙C5 H12 ,                                                                                                                                      (2.1)

где 12,8; 10,8; 35,7 и др. – низшие теплоты сгорания соответствующих углеводородов, МДж / м3;

         СО, Н2, СН4 и др. – объёмное содержание соответствующих углеводородов, м3 / л3.

Ни = 12,8∙0,0014 + 10,8∙0,0014 + 35,7∙0,9 + 63,6∙0,0296 + 90,9∙0,0017 + 119,7∙0,0055 + 146,2∙0,0042 = 35,46 МДж / м3.

 

  1. 1.3. Параметры рабочего

 

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 м3 топлива:    

                               L0 = (1/ 0,208)∙Σ(n + m /4 – r / 2)∙CnHmOr ,                           (2.2)

где 0,208 – объёмное содержание кислорода в 1 кмоль – воздуха;

      CnHmOr – соответствующий углеводород из таблицы 2.1.

Получаем

L0 = 1/0,208∙[(1+4/4)∙0,9 + (2+6/4)∙0,0296 + (3+8/4)∙0,0017 + (4+10/4)∙0,0055 + 2/4∙0,0014 + (1 – 1/2)∙0,0014 + (5+12/4)∙0,0042] = 9,53 м3 воздуха / м3 топлива.

Действительное количество воздуха, необходимое для сгорания 1 м3 природного газа:

                                                        l0 = μв∙L0                                                          (2.3)

где μв – масса 1 м3 воздуха, μв = 1,293 кг/м3.

l0 = 1,293∙9,53= 12,32 кг воздуха / м3 топлива.

Коэффициент избытка воздуха принимаем согласно [16] равным α = 1,15.

Количество горючей смеси:

М1= α∙ L0=1,15∙9,53=10,96 м3 горючей смеси / м3 топлива                              (2.4)

Количество отдельных компонентов продуктов сгорания:

углекислого газа:

МCO2 = Σ n ∙(CnHmOr)                                                                                            (2.5)

МCO2 = 1∙CH4 + 2∙C2 H6 + 3∙C3 H6 + 4∙C4 H10 + 5∙C5 H12 + 1∙СО + 1∙СО2 = 1∙0,9 + 2∙0,0296 + 3∙0,0017 + 4∙0,0055 + 5∙0,0042 + 1∙0,0014 + 1∙0,0047= 1,013 м3 СО2/ м3 природного газа,

- водяного пара: М Н2О = Σ m/2(CnHmOr)                                                            (2.6)

М Н2О = 4/2∙CH4 + 6/2∙C2 H6 + 8/2∙C3 H8 + 10/2∙C4H10 + 12/2∙C5 H12 + 2/2∙Н2 = =2∙0,9 + 3∙0,0296 + 4∙0,0017 + 5∙0,0055 + 6∙0,0042 + 1∙0,0014= 1,95 м3 Н2О / м3 природного газа,

- кислорода: М О2 =0,208∙(α – 1)∙L0                                                                     (2.7)

М О2 = 0,208∙(1,15 – 1)∙9,53=0,297 м3 О2/ м3 природного газа,

- азота: МN2=0.792∙α∙L0 + N2,                                                                               (2.8)

где N2 – объёмное содержание азота в 1 м3 природного газа, N2=0,0515 м3 N2/ м3 природного газа.

          МN2= 0,792∙1,15∙9,53 + 0,0515=8,734 м3 N2/ м3 природного газа.

Общее количество продуктов сгорания

М2 = М СО2 + М Н2О + М О2 + М N2                                                                       (2.9)

М2 = 1,013 + 1,95 + 0,297 + 8,734=11,994 м3 пр.сг./ м3 топл.

Осуществим проверку полученного результата:

М2 =1+α∙L0 – [0,5∙(СО + Н2О) + Σ(1–m/4)∙CnHm] =1 + 1,15∙9,53 – [0,5∙(СО+ Н2О) + ((-0,5)∙C2 H6 – 1∙C3 H8 –1,5∙C4 H10 –2∙C5 H12)]=1+10,96 – [0,5∙( 0,0014 + 0,0014) – (0,5∙0,0296 + 1∙0,0017 + 1,5∙0,0055 + 2∙0,0042)] =11,992 м3 пр.сг./ м3 топл.

Коэффициент молекулярного изменения свежей смеси:

М0 = М2 / М1 =11,994/10,96 =1,094.

 

  1. 1.4. Параметры окружающей среды и остаточных газов

 

Давление и температура окружающей среды при работе двигателя принимаем равными: pk = p0 = 0,1 МПа  ,  Тк = Т0 =293 К.

Температура остаточных газов при постоянном значении степени сжатия ε=12 практически линейно возрастает с увеличением скоростного режима при постоянном коэффициенте избытка воздуха, но уменьшается при обогащении смеси. Учитывая, что α = 1,15; nN=2100 об/мин, принимаем Тс = 1000 К.

Давление остаточных газов за счёт снижения сопротивления при конструктивном оформлении выпускного тракта рассчитываемого двигателя на номинальном скоростном режиме можно получить:

          рZN = 1,8р0 = 1,8∙0,1 = 0,18 МПа.

 

  1. 1.5. Процесс впуска

 

Температура подогрева свежего заряда с целью получения хорошего наполнения цилиндров двигателя на номинальном скоростном режиме принимается равной ∆Т = 20 0С.

Плотность заряда на впуске находим по следующей формуле:

          ρк = р0∙106/RВ∙Тк ,                                                                                      (2.10)

где RВ – удельная газовая постоянная для воздуха.

RВ =287 Дж / кг∙град.

          ρк = 0,1∙106 / 287∙293= 1,189 кг/м3.

Потери давления на впуске находим по формуле:

          ∆ра = (β2 + ξвп)Аn2∙qк∙10-6/2,                                                                   (2.11)

где β – коэффициент затухания скорости движения заряда в рассматриваемом сечении цилиндра;

      ξвп – коэффициент сопротивления впускной системы, отнесённый к наиболее узкому её сечению;

Принимаем (β2 + ξвп) = 2,8

       ωвп – средняя скорость движения заряда, ωвп = 90 м/с,

       ρк – плотность заряда на впуске, ρк = 1,189 кг/м3.

Получаем:

                 ∆ра = 2,8∙902∙1,189∙10-6/2 = 0,14 МПа.

Давление в конце впуска:

          ра = р0 – ∆ра  = ρк – ∆ра = 0,1 – 0,14 = 0,086 МПа.

Коэффициент остаточных газов γг характеризует качество очистки цилиндра от продуктов сгорания. С увеличением γг уменьшается количество свежего заряда, поступающего в цилиндры двигателя в процессе впуска.

Коэффициент остаточных газов находим по формуле:

γг = [(Тк + ∆Т)/Тг∙рг(ε∙ра – рг)],                                                                           (2.12)

где ε – степень сжатия, ε =12;

                рг – давление остаточных газов, рг = 0,18 МПа.

Получаем :

γг =[(293+20)/1000]∙[0,18/(12∙0,086 – 0,18)] = 0,066.

Температура в конце впуска:

Та = (Т0+∆Т+γг∙ Тг)/(1+γг) = (293+20+0,066∙1000)/(1+0,066) = 355 К.           (2.13)

Коэффициент наполнения:

ηv = [Т0/(Т0+∆Т)]∙[1/(ε – 1)]∙[1/ ρк∙( εра – рг)] = 293/(293 + 20)∙1/(12 – 1)∙1/0,1∙ ∙(12∙0,086 – 0,18) =0,725.                                                                                 (2.14)

 

  1. 1.6. Процесс сжатия

 

Средний показатель адиабаты сжатия k1 при ε =12 и Та = 355 К определяем по рисунку 26 [6].

Получаем k1 = 1,371. Средний показатель политропы сжатия принимаем равным показателю адиабаты п = k1 = 1,371.

Давление в конце сжатия:

рс = ра∙εп1 = 0,086∙121,371 = 2,595 МПа.                                                              (2.15)

Температура в конце сжатия:

Тс = Та∙ εп1-1 = 355∙121,371 – 1 =892 К.                                                                   (2.16)

          Средняя мольная теплоёмкость в конце сжатия:

а) свежей смеси (воздуха):

          (mсv)totc = 20,6 + 2,638∙10-3∙tc,                                                                  (2.17)

где tc – температура в конце сжатия по шкале Цельсия, оС;

tc = Тс – 273 = 892 – 273 = 619 оС.

          (mсv)totc = 20,6 + 2,638∙10-3∙619 = 22,23 кДж/кмоль∙град.

б) остаточных газов. Определяем по таблице 7 [6] методом интерполяции:

(mсv”)totc =1/М2∙[МСО2(mсvСО2’’)totc + МН2О∙(mсvН2О’’)totc + МN2∙(mсvN2’’)totc + МО2∙(mсvО2’’)totc],                                                                                                  (2.18)

где М2 – количество продуктов сгорания, моль33топл.;

          М2 = 11,994 м3пр.сг./м3топл.;

          М СО2, М Н2О, М О2, М N2 – количество отдельных компонентов продуктов сгорания: углекислого газа, водяного пара, кислорода и азота соответственно;

М СО2 = 1,013 м3 СО2/ м3 пр.сг.; М Н2О = 1,95 м3 Н2О/ м3 пр.сг.;

М О2 = 0,297 м3 О2/ м3 пр.сг.; М N2 = 8,734 м3 N2/ м3 пр.сг.

          (mсvСО2’’)totc, (mсvН2О’’)totc, (mсvN2’’)totc, (mсvО2’’)totc – средние мольные теплоёмкости газов.

(mсvСО2”)20619=(mсvСО2’’)20600 +[(mсvСО2’’)20700 - (mсvСО2’’)20600]19/100 =37,44+ +[38,499 – 37,44]19/100 = 37,641 кДж/кмоль∙град.

Аналогично получаем: (mсvН2О’’)totc = 27,994 кДж/кмоль∙град; (mсvN2’’)totc = =21,787 кДж/кмоль∙град; (mсvО2’’)totc = 23,521 кДж/кмоль∙град.

По формуле (2.18) получаем:

(mсv”)totc =1/11,994[1,013∙37,641+ 1,95∙27,994 + 8,734∙21,787 + 0,297∙23,521] =

= 24,178 кДж/кмоль∙град.

в)  рабочей смеси:

(mсv’)totc = [ 1/( 1 + γг)] ∙ [ ( mсv )totc + γг∙(mсv’’)totc] = [ 1/(1 + 0,066 )]∙[ 22,23 + 0,066 ∙ 24,178] = 22,35 кДж/кмоль∙град.                                                          (2.19)

 

  1. 1.7. Процесс сгорания

 

Коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси:

μ = (μо + γг)/(1 + γг),                                                                                            (2.20)

где μо – коэффициент молекулярного изменения свежей смеси; μо = 1094.

μ = (1,094 + 0,066)/(1 + 0,066) = 1,088

Теплота сгорания рабочей смеси при α = 1,15:

Нраб.смеси = Ни1∙(1 + γг),                                                                                   (2.21)

где Ни – низшая теплота сгорания природного газа, мДж/м3; Ни =35,46 мДж/м3.

Нраб.смеси =35,46/10,96∙(1 + 0,066) = 3,035 мДж/м3.

Температура в конце видимого процесса сгорания определяется из выражения: 22,4∙Нраб.смеси∙ξz + (mсv)totc∙tc = μ∙(mсv’’)totztz,                           (2.22)

где ξz – коэффициент использования теплоты; ξz = 0,8;

      (mсv’’)totz – средняя мольная теплоёмкость продуктов сгорания.

(mсv’’)totztz = 1/М2∙[М СО2∙(mсvСО2’’)totz + М Н2О∙(mсvН2О’’)totz + М О2∙(mсvО2’’)totz +

М N2∙(mсvN2’’)totz],                                                                                            (2.23)

где (mсvСО2’’)totz, (mсvН2О’’)totz, (mсvО2’’)totz, (mсvN2’’)totz – средние мольные теплоёмкости компонентов продуктов сгорания: углекислый газ, водяной газ, кислород и азот соответственно. Определяем по таблице 6 [6]:

(mсvСО2’’)totz = 39,123 + 0,003349∙tz;

(mсvН2О’’)totz = 26,67 + 0,004438∙ tz;

(mсvО2’’)totz = 27,723 + 0,00155∙ tz;

(mсvN2’’)totz = 21,951 + 0,001457∙ tz.

По формуле (2.23) получаем:

(mсv’’)totztz = 1/11,994∙[1,013(39,123 + 0,003349∙tz) + 1,95∙(26,67 +0,004438∙tz) + +0,297∙(27,723 + 0,00155∙tz) + 8,734∙(21,951 + 0,001457∙tz)] = 24,2124 + +0,0021038∙tz кДж/(кмоль∙оС)

По формуле (2.22) получаем:

22,4∙3,035∙0,8 +22,35∙619 = 1,088∙(24,2124 + 0,0021038∙tz) tz;

          Получаем квадратное уравнение:

0,002289∙tz2 + 26,3431∙tz – 68221,9 = 0

tz = (-26,3431 + √ 26,34312 + 4∙0,002289∙68221,9 )/(2∙0,002289) = 2177 оС.

Тz = tz + 273 = 2177 + 273 = 2450 К.

Максимальное давление сгорания теоретическое:

           рz = рс∙μ∙ Тz/ Тс,                                                                                      (2.24)

где рс – давление в конце процесса сжатия, рс = 2,595 МПа;

      Тс – температура в конце процесса сжатия, Тс = 892 К.

рz = 2,995∙1,088∙2450/892 = 7,76 МПа.

Максимальное давление сгорания действительное:

р = 0,85∙ рz = 7,76∙0,85 = 6,59 МПа.

Степень повышения давления:

λ = рz/ рс =7,76/2,595 = 2,99.                                                                              (2.25)

 

  1. Процессы расширения и выпуска

 

Средний показатель адиабаты расширения при степени сжатия ε =12, температуры в конце сгорания Тz = 2450 К и коэффициенте избытка воздуха

α = 1,15 равен k2 = 1,262 (таблица 29, [6]).

Средний показатель политропы расширения принимаем n2 = 1,26.

Давление и температура в конце процесса расширения:

рб = рz/ εn2 = 7,76/121,26 = 0,339 МПа;                                                      (2.26)

Тб = Тzn2– 1 = 2450/121,26 – 1 = 1284 К.                                                   (2.27)

Проверим ранее принятое значение температуры остаточных газов:

          Тz = Тб/ 3√­­ рб/ рz   =1284/ 3√­­ 0,339/0,18 =1040 К.                                    (2.28)

Погрешность расчёта:

          ∆ = (Тг2 – Тг1)∙100%/ Тг1,

где Тг – температура остаточных газов, К;

Тг2 =1000 К,  Тг1 = 1040 К.

∆ = (1040 – 1000)∙100%/1000 = 4 %.

          Погрешность расчёта ∆ = 4 % оказалась меньше допускаемой ошибки

д = 10 %, что означает – принятая в начале расчёта температура остаточных газов Тг =1000 К выбрана достаточно удачно.

 

  1. 1.9. Индикаторные параметры рабочего цикла

 

Теоретическое среднее индикаторное давление:

рi’ = рc/(ε – 1)∙[ [λ/(n2 – 1)]∙(1 – 1/ εn2 – 1) – [1/( n1 – 1)]∙( 1 – 1/ εn1 – 1)],           (2.29)

где рc – давление в конце сжатия, МПа; рc = 2,595 МПа;

       ε – степень сжатия, ε =12;

       λ – степень повышения давления; λ = 2,994

n2 – средний показатель политропы расширения; n2 = 1,26;

n1 – средний показатель политропы сжатия; n1 = 1,371.

рi’ = 2,595/(12 – 1)∙[(1 – 1/121,26–1)∙2,99 / (1,26–1)– (1–1 / 121,371–1)∙1 / (1,371–1)] =

= 0,908 МПа.

Среднее индикаторное давление:

          рi = φи∙ рi’,                                                                                                 (2.30)

где φи – коэффициент полноты индикаторной диаграммы; φи = 0,96.

рi = 0,96∙0,908 = 0,872 МПа.

Индикаторный коэффициент полезного действия:

ηi = рi∙ Тк∙М1∙371,2∙10-6/(Нu∙ ρк∙ ηv),                                                         (2.31)

где Тк – температура окружающей среды, К; Тк =293 К;

      М1 – количество горючей смеси, м3 горючей смеси/м3 природного газа;

      М1 = 10,96 м3 горючей смеси/м3 природного газа;

      ρк – давление окружающей среды, МПа; ρк = 0,1 МПа;

      ηv – коэффициент наполнения; ηv = 0,725.

ηi = 0,872∙293∙10,96∙371,2∙10-6/(35,46∙0,1∙0,725) = 0,404.

Индикаторный удельный расход газового топлива:

υi = 3,6/(ηi∙ Нu) = 3,6/(0,404∙35,46) = 251,3 л/кВт∙ч.                              (2.32)

 

  1. 1.10. Эффективные показатели двигателя

 

Давление механических потерь для газовых двигателей с отношением хода поршня S  к диаметру поршня Д меньше 1 определяется по формуле:

          рм = 0,089 + 0,0118∙Vп.ср.,                                                                        (2.33)

где Vп.ср. – средняя скорость поршня, м/с.

Vп.ср. = S∙nN/(3∙104),                                                                                  (2.34)

где S – ход поршня, мм; S = 140 мм;

       nN – номинальные обороты двигателя, мин-1; nN = 2100 мин-1.

Vп.ср. =140∙2100/(3∙104) = 9,8 м/с.

рм = 0,089 + 0,0118∙9,8 = 0,2046.      

Среднее эффективное давление:

          рэ = рi - рм = 0,872–0,2046 = 0,6674 МПа.

Механический коэффициент полезного действия:

ηм = рэ/ рi = 0,6674/0,872 = 0,76.                                                             (2.35)

Эффективный коэффициент полезного действия:

ηэ = ηi∙ ηм = 0,404∙0,76 = 0,307.                                                               (2.36)

Эффективный удельный расход газового топлива:

          υэ = 3,6/( ηэ∙ Нu) = 3,6/(0,307∙35,46) = 328 л/кВт∙ч.                                (2.37)

 

 

 

  1. 1.11. Основные параметры цилиндра и двигателя

 

Диаметр  цилиндра и ход поршня не изменились по сравнению с прототипом, т.е. Дц =130 мм, S = 140 мм.

          По ходу поршня и диаметру цилиндра определяем основные параметры и показатели двигателя:

Vр = π∙Д2∙S∙i/(4∙106),                                                                                      (2.38)

где i – число цилиндров, i = 8.

Vр = 3,1416∙1302∙140∙8/(4∙106) 14,86 л.;

Fn = π∙Д2/(4∙100) = 3,1416∙1302/(4∙100) = 132,66 см2;                                 (2.39)

Ne = pэ∙Vp∙nN/(30∙τ),                                                                                       (2.40)

где τ – тактность двигателя; τ = 4.

Ne = 0,6674∙14,16∙2100/(30∙4) = 173,56 кВт;

Мэ = (3∙104/ π)∙ Ne/ nN = (3∙104/3,1416)∙173,56/2100 = 789,4 Н∙м;            (2.41)

Vч = Ne∙ υэ∙10-3 =173,56∙328∙10-3 = 56,94 м3/ч;                                             (2.42)

Nл = Ne/ Vр =173,56/14,86 = 11,68 кВт/л.




Комментарий:

Тепловой расчёт двигателя ЯМЗ-238


Рекомендовать другу
50/50         Партнёрка
Отзывы