Главная       Продать работу       Блог       Контакты       Оплата       О нас       Как мы работаем       Регистрация       Вход в кабинет
Тех. дипломные работы
   автомобили
   спец. техника
   станки
   тех. маш.
   строительство
   электроснабжение
   пищевая промышленность
   водоснабжение
   газоснабжение
   автоматизация
   теплоснабжение
   холодильники
   машиностроение
   др. тех. специальности

Тех. курсовые работы
   автомобили
   спец. техника
   станки
   тех. маш.
   строительство
   детали машин
   электроснабжение
   газоснабжение
   водоснабжение
   пищевая промышленность
   автоматизация
   теплоснабжение
   ТММ
   ВСТИ
   гидравлика и пневматика
   машиностроение
   др. тех. специальности

Тех. дополнения
   Отчеты
   Расчетно-графические работы
   Лекции
   Задачи
   Лабораторные работы
   Литература
   Контрольные работы
   Чертежи и 3D моделирование
   Тех. soft
   Рефераты
   Общий раздел
   Технологический раздел
   Конструкторский раздел
   Эксплуатационный раздел
   БЖД раздел
   Экономический раздел
   Экологический раздел
   Автоматизация раздел
   Расчетные работы

Гум. дипломные работы
   педагогика и психология
   астрономия и космонавтика
   банковское, биржевое дело
   БЖД и экология
   биология и естествознание
   бухгалтерский счет и аудит
   военное дело
   география
   геология
   государство и право
   журналистика и СМИ
   иностранные языки
   история
   коммуникации
   краеведение
   кулинария
   культура и искусство
   литература
   экономика и торговля
   математика
   медицина
   международное отношение
   менеджмент
   политология
   музыка
   религия
   социология
   спорт и туризм
   таможенная система
   физика
   химия
   философия
   финансы
   этика и эстетика
   правознавство

Гум. курсовые работы
   педагогика и психология
   астрономия и космонавтика
   банковское, биржевое дело
   БЖД и экология
   биология и естествознание
   бухгалтерский счет и аудит
   военное дело
   география
   геология
   государство и право
   журналистика и СМИ
   иностранные языки
   история
   коммуникации
   краеведение
   кулинария
   культура и искусство
   литература
   экономика и торговля
   математика
   медицина
   международное отношение
   менеджмент
   политология
   музыка
   религия
   социология
   спорт и туризм
   таможенная система
   физика
   химия
   философия
   финансы
   этика и эстетика
   правознавство

Гум. дополнения
   Отчеты
   Расчетные работы
   Лекции
   Задачи
   Лабораторные работы
   Литература
   Контрольные работы
   Сочинения
   Гум. soft
   Рефераты

Рефераты
   Авиация и космонавтика
   Административное право
   Арбитражный процесс
   Архитектура
   Астрология
   Астрономия
   Банковское дело
   Безопасность жизнедеятельнос
   Биографии
   Биология
   Биология и химия
   Биржевое дело
   Ботаника и сельское хоз-во
   Бухгалтерский учет и аудит
   Валютные отношения
   Ветеринария
   Военная кафедра
   ГДЗ
   География
   Геодезия
   Геология
   Геополитика
   Государство и право
   Гражданское право и процесс
   Делопроизводство
   Деньги и кредит
   ЕГЭ
   Естествознание
   Журналистика
   ЗНО
   Зоология
   Издательское дело и полиграф
   Инвестиции
   Иностранный язык
   Информатика
   Информатика, программировани
   Исторические личности
   История
   История техники
   Кибернетика
   Коммуникации и связь
   Компьютерные науки
   Косметология
   Краеведение и этнография
   Краткое содержание произведе
   Криминалистика
   Криминология
   Криптология
   Кулинария
   Культура и искусство
   Культурология
   Литература : зарубежная
   Литература и русский язык
   Логика
   Логистика
   Маркетинг
   Математика
   Медицина, здоровье
   Медицинские науки
   Международное публичное прав
   Международное частное право
   Международные отношения
   Менеджмент
   Металлургия
   Москвоведение
   Музыка
   Муниципальное право
   Налоги, налогообложение
   Наука и техника
   Начертательная геометрия
   Оккультизм и уфология
   Остальные рефераты
   Педагогика
   Политология
   Право
   Право, юриспруденция
   Предпринимательство
   Прикладные науки
   Промышленность, производство
   Психология
   психология, педагогика
   Радиоэлектроника
   Реклама
   Религия и мифология
   Риторика
   Сексология
   Социология
   Статистика
   Страхование
   Строительные науки
   Строительство
   Схемотехника
   Таможенная система
   Теория государства и права
   Теория организации
   Теплотехника
   Технология
   Товароведение
   Транспорт
   Трудовое право
   Туризм
   Уголовное право и процесс
   Управление
   Управленческие науки
   Физика
   Физкультура и спорт
   Философия
   Финансовые науки
   Финансы
   Фотография
   Химия
   Хозяйственное право
   Цифровые устройства
   Экологическое право
   Экология
   Экономика
   Экономико-математическое мод
   Экономическая география
   Экономическая теория
   Этика
   Юриспруденция
   Языковедение
   Языкознание, филология

Главная > Тех. курсовые работы > автомобили
Название:
Расчет четырехцилиндрового дизельного двигателя рядной компоновки

Тип: Курсовые работы
Категория: Тех. курсовые работы
Подкатегория: автомобили

Цена:
1 грн



Подробное описание:

Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
Ярославский государственный технический университет
Кафедра «Двигатели внутреннего сгорания»

 


УДК 629.331

Курсовой проект защищен
с оценкой_______________
Руководитель
к.т.н., ассистент
____________А.А.Павлов
«____»______________2009

 

Расчет четырехцилиндрового дизельного двигателя рядной компоновки

Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту
по дисциплине «Автомобильные двигатели»

ЯГТУ 190601.65-035 КП

 

 

 

Нормоконтролер Работу выполнил
к.т.н., профессор Студент гр. АТ-43
___________А.В.Жаров ________Ю.А.Щеголев
«____»_____________2009 «____»___________2009


2009

Р Е Ф Е Р А Т


Курсовая работа написана на страницах;
В работе содержится таблиц;
рисунков
источника литературы.


Перечень ключевых слов, которые дают общее представление о содержании курсовой работы: газораспределительный механизм,фазы газораспределения, механизм привода клапанов, распределительный вал,коленчатый вал,система охлаждения, система питания, система смазки,тепловой расчет,динамический расчет,поршневой палец и т.д..


Предметом исследования является четырехцилиндровый дизельный двигатель рядной компоновки

Целью курсовой работы является расчет четырехцилиндрового дизельного двигателя рядной компоновки

 


Содержание
Введение…………………………………………………………………………..5
1. Обоснование компоновки двигателя…………………………………………6
1.1 Назначение двигателя. Общая схема двигателя и привод механизма газораспределения……………………………………………………………......6
1.2 Порядок работы цилиндров. Схема расположения колен коленчатого вала. Равномерность чередования одноименных тактов……………………...11
1.3 Материал основных деталей………………………………………………..13
1.4 Описание систем двигателя(охлаждения, смазки, питания)……………...14
2. Тепловой расчет двигателя…………………………………………………...20
3. Динамический расчет двигателя……………………………………………..27
4. Расчет поршневого пальца…………………………………………………...33
5.Тягово-динамический расчет транспортного средства……………………..40
Заключение……………………………………………………………………….42
Список использованной литературы…………………………………………...43
Приложение А Цилиндро-поршневая группа…………………………….45
Приложение Б Исходные данные и результат теплового расчета………46
Приложение В Исходные данные и результат динамического расчета...48

Перечень графического материала
Лист 1 Поперечный разрез двигателя
Лист 2 Результаты теплового и динамического анализов
Лист 3 Результаты теплового и динамического анализов


Введение
Автотракторные двигатели - сложные технические устройства. В результате длительного периода развития они в настоящее время обладают достаточно высокой степенью совершенства и приемлемыми мощностными и экономическими показателями, а также достаточно надежны в работе. Однако, необходимость повышения эффективности использования тракторов, автомобилей и других мобильных энергетических средств требует дальнейшего совершенствования как самих машин, так и их силовых установок.
Особенности конструкций автомобильных и тракторных двигателей и тенденции их развития полностью определяются требованиями к автомобилям и тракторам в соответствии с потребностями народного хозяйства страны. Кроме того, машины должны быть конкурентоспособными на мировом рынке.
Тракторы, автомобили и самоходные сельскохозяйственные машины используются для выполнения различных операций в течении года. Эти различия определяют особые требования к типам силовых установок, их ресурсу, экономичности и экологической безопасности. Поэтому важное значение имеют вопросы правильной организации эксплуатации автотракторных двигателей, при которой будут достигнуты вышеуказанные требования.

1.Обоснование компоновки двигателя.
Назначение двигателя. Общая схема двигателя и
привод механизма газораспределения.

Однорядные двигатели характеризуются простотой конструкции и сравнительно высокой технологичностью изготовления. Указанные преимущества, а также большой опыт построения и эксплуатации двигателей с вертикально расположенными цилиндрами обуславливают широкое применение подобных двигателей. Значительную часть двигателей, находящихся в эксплуатации, составляют однорядные двигатели с вертикально расположенными цилиндрами.



Рисунок 1 – Схема однорядного двигателя с вертикальным расположением цилиндров.

В результате теплового расчета получили значение эффективной мощности Ne=163,3 кВт. Следовательно, данный двигатель будет эксплуатироваться на грузовом автомобиле ЗИЛ «Бычок».

Газораспределительный механизм
Газораспределительный механизм (ГРМ) служит для своевременного открытия выпускных и впускных клапанов, обеспечивая газообмен в двигателе согласно рабочему циклу двигателя и порядку работы цилиндров. Под газообменом следует понимать смену рабочего тела в цилиндре двигателя внутреннего сгорания (ДВС), т.е. впуск свежего заряда и удаление отработавших газов. Газообмен осуществляется через системы выпуска и впуска и управляется клапанным механизмом.
Фазы газораспределения
Качество газообмена во многом определяется параметрами открытия клапанов – продолжительностью открытия и проходным сечением клапанной щели, задаваемыми профилем кулачка. Для увеличения наполнения двигателя и улучшения очистки от отработавших газов клапаны открываются в моменты, не совпадающие с мертвыми точками, как было принято при рассмотрении рабочего цикла, а с некоторым опережением в начале и запаздыванием в конце процесса выпуска и впуска.
Продолжительность открытия выпускных и впускных клапанов, выраженная в градусах поворота коленчатого вала относительно мертвых точек, называется фазами газораспределения.
Фазы газораспределения изображают в виде круговой диаграммы.

Рисунок 2 – Диаграмма фаз газораспределения.


Механизм привода клапанов
Движение на клапаны передается от распределительного вала. Распределительный вал посредствам кулачков через передаточные звенья привода передает движение клапанам. Расположение кулачка на валу обусловлено числом клапанов на цилиндр и последовательностью их открытия в зависимости от порядка работы цилиндров, схемой привода, фазами газораспределения.
В данном двигателе клапан находится в конце длинной кинематической цепи, в которую входят клапан 3, коромысло 7, регулировочный болт 9, штанга 12, толкатель 13. В этом случае передача усилия через неравноплечие коромысла позволяет уменьшить высоту кулачка при заданном ходе клапана и снизить инерционные нагрузки в приводе клапана.
Механизм работает следующим образом: движение от коленчатого вала 16 через промежуточную шестерню 1 передается на шестерню 15 привода распределительного вала на вал. При повороте распределительного вала, кулачок, набегая выступом на толкатель, через штангу передает движение на коромысло, которое, поворачивается на оси 8, нажимает на торец клапана 3, опускает его, преодолевая усилия предварительно сжатых пружин. Максимальное открытие клапана соответствует моменту нахождения толкателя на вершине кулачка. При дальнейшем повороте распределенного вала толкатель сбегает с кулачка и под действием пружин клапан возвращается в первоначальное положение. Таким образом, клапан открывается под действием кулачка, а закрывается под действием пружин. Профиль кулачка обеспечивает необходимый закон открытия клапана, а пружины – безотрывное движение клапана.

 

 

 


Рисунок 3 – Привод клапанов
1- шестерня промежуточная;2-поршень;3-клапан;4-головка цилиндров;5-втулка направляющая;6-клананные пружины;7-коромысло;8-ось коромысел;9-болт регулировочный;10-контргайка;11-стойка коромысел;12-штанга;13-толкатель;14-распределительный вал;15-шестерня привода распределительного вала;16-шестерня коленчатого вала;17-корпус подшипника распределительного вала;18-седло клапана. 
Привод распределительного вала
В данном двигателе привод распределительного вала осуществляется через промежуточную шестерню 10 от коленчатого вала.
В процессе работы двигателя на распределительный вал действуют значительные осевые усилия от косозубых зубчатых колес на самом валу и его приводе. Для восприятия этих усилий используют стальной упорный фланец 5.
Для согласования, работы кривошипно-шатунного и газораспределительного механизма, привода топливного насоса зубчатые колеса при монтаже устанавливают по меткам.
За два оборота коленчатого вала четырехтактного двигателя должны произойти один выпуск и один впуск. Поэтому распределительный вал должен вращаться в два раза медленнее, чем коленчатый. Согласование частоты вращения распределительного и коленчатого валов определяется передаточным отношением привода, которое для четырехтактных двигателей равно 1:2.

Рисунок 4 – Схема привода ГРМ
8-шестерня коленчатого вала;9-шестерня привода насоса смазочной системы;10-шестерня промежуточная;11-шестерня привода топливного насоса;12-шестерня привода распределительного вала;13-шестерня привода насоса гидроусилителя. 
1.2 Порядок работы цилиндров. Схема расположения колен коленчатого вала. Равномерность чередования одноименных тактов.

 

 


Рисунок 5 – Схема расположения колен коленчатого вала.
Таблица 1 – Чередование одноименных тактов


Материал основных деталей.


Блок-картер – серый чугун(СЧ44)
Гильза - специальный чугун
Головка цилиндров – серый чугун(СЧ15-32)
Коленчатый вал - чугун(ВЧ 40-10)
Поршень – сплав алюминия
Шатун – высококачественная сталь(40Х)
Поршневой палец – сталь(15ХН3А)
Поршневые кольца – серый чугун
Маховик – чугун 
Описание систем двигателя.

Система охлаждения
Система охлаждения жидкостная, закрытая, с расширительным бачком.
При работе дизеля жидкость нижнего бачка 3 радиатора нагнетается центробежным насосом 8 в полости Б, омывая наружные поверхности гильз цилиндров, а через каналы в верхних полостях блока поступает в полости головки блока цилиндров, охлаждая в первую очередь наиболее нагретые детали в зоне выпускных клапанов форсунок. Нагретая жидкость из полости головки блока цилиндров через трубопроводы и открытый клапан термостата 20 направляется в верхний бачок 14 радиатора. В радиаторе жидкость охлаждается потоком воздуха, прогоняемого через сердцевину радиатора 12 вентилятором 10, а затем вновь поступает в полость блока цилиндров. Перепад температур между бочками радиатора составляет 8-10 С, что позволяет поддерживать температуру жидкости оптимальной.
При прогреве холодного дизеля патрубок 2, соединяющий жидкостные полости дизеля с радиатором, перекрыт клапаном термостата 20, при этом перепускной шланг 9, идущий к насосу, открыт. Охлаждающая жидкость циркулирует, минуя радиатор, чем достигается более быстрый прогрев дизеля.
При нагреве жидкости до температуры 75-95 С открывается основной клапан термостата 20, закрывается перепускной клапан и жидкость проходит через радиатор.  

Рисунок 6 – Схема системы охлаждения
А) Схема системы охлаждения;
Б) Пробка расширительного бачка.
1-радиатор;2-сигнализатор аварийного уровня охлаждающей жидкости;3-сигнализатор аварийного перегрева охлаждающей жидкости;4-пробка расширительного бачка;5-расширительный бачок;6-пароотводящая труба;7-труба слива охлаждающей жидкости;8-сливной краник;9-указатель температуры охлаждающей жидкости;10-сигнализатор аварийного перегрева жидкости;11-сливной кран радиатора;12-ремень привода жидкостного насоса;13-вентилятор;14-жидкостный насос;15-датчик сигнализатора уровня жидкости;18-корпус пробки расширительного бачка;19-пружина парового клапана;20-пароотводящая труба;21-воздушный клапан;22-паровой клапан.

Смазочная система
В смазочную систему двигателя входят поддон 1 картера, масляный насос 2, фильтр 6, радиатор 8, каналы и трубопроводы, манометр 11, маслосливная горловина16.Уровень масла контролируется масломерным щупом 4 при неработающем двигателе.
При работе двигателя масло из поддона картера засасывается шестеренным насосом через сетчатый фильтр маслоприемника 17 и падает под давлением к полнопоточному центробежному фильтру. Очищенное масло охлаждается в масляном радиаторе и наступает в главный масляный канал 13. Далее оно проходит по каналам в блоке к коренным подшипникам коленчатого вала и шейкам распределительного вала .
По наклонным каналам коленчатого вала масло попадает в полость 14 шатунных шеек, смазывает шатунные подшипники. Масло, поступающее в шатунные шейки, проходит центробежную очистку.
Из главной магистрали масло поступает к оси промежуточной шестерни 5.
По каналу в пятой шейке распределительного вала масло пульсирующим потоком попадает в вертикальный канал блока и по каналу в головке и наружной трубке – в пустотелую ось 12 коромысел. Через отверстия в оси коромысел масло поступает к втулкам коромысел и, стекая по шлангам, смазывает толкатели и кулачки распределительного вала.
Стенки цилиндров и поршней, поршневые пальцы, распределительные шестерни смазываются разбрызгиванием. Масло, вытекающее из подшипников коленчатого вала и стекающее с клапанного механизма, разбрызгивается быстровращающимся коленчатым валом на мелкие капли, образуя масляный туман. Капельки масла, оседая на поверхности цилиндров, поршней, кулачков распределительного вала, смазывают их и стекают в поддон картера, откуда масло вновь начинает свой путь.
Поршневой палец смазывается капельками масла, которые попадают в отверстие верхней головки шатуна.
К турбокомпрессору смазочный материал попадает отдельно, непрерывно, под давлением из главной масляной магистрали.


Рисунок 7 – Принципиальная схема смазочной системы
1-масляный поддон;2-масляный насос;3,7,9-соответственно редукционный, температурный(радиаторный ) и сливной клапаны;4-масломерный щуп;5-промежуточная шестерня;6-масляный фильтр;8-масляный радиатор;10 и 15-распределительный и коленчатый валы;11-монометр;12-ось коромысел;13-главный масляный канал;14-полость шатунной шейки;16-маслозаливная горловина;17-маслоприемник;18-сливная пробка.

Система питания
Система питания дизеля предназначена для подачи в цилиндры двигателя воздуха и топлива. Очищенный в воздухоочистителе воздух насосным колесом компрессора подается в цилиндр. Подача топлива осуществляется под давлением в определенный момент угла поворота коленчатого вала и определенными, согласно нагрузке двигателя, порциями.
Топливо из бака 1 через сетчатый фильтр топливозаборника насосом низкого давления 10 прокачивается через фильтр грубой очистки 4 и подается под определенным давлением в фильтр тонкой очистки 5. Очищенное в фильтрах топливо поступает в топливный насос 12 высокого давления и через топливопроводы высокого давления 17 к форсунке 13.когда давление, развиваемое насосом, превышает давление пружины форсунки, мелкораспыленное топливо поступает в камеру сгорания дизеля.
В конце такта сжатия поданное через форсунку топливо перемешивается с воздухом, испаряется и сгорает.
Отработавшие газы, пройдя через турбинное колесо компрессора, выводятся в глушитель и удаляется в атмосферу.
Способ смесеобразования в данном дизеле обусловлен формой камеры сгорания, которая в сочетании с топливоподающей аппаратурой определяет условия смесеобразования и сгорания в дизеле. Камера сгорания представляет собой единый объем, ограниченный днищем поршня и поверхностями головки и стенок цилиндров. Для лучшего перемешивания топлива с воздухом форму неразделенной камеры сгорания приспосабливают к форме топливных факелов. Углубление, выполненное в днище поршня, способствует созданию вихревого движения воздуха.
Двигатель с непосредственным впрыскиванием обеспечивает наиболее экономичное протекание цикла и хорошие пусковые свойства. На таких двигателях устанавливаются, как правило, многоструйные форсунки с высоким давлением впрыскивания (18,5-20 МПа).

Рисунок 8 – Схема системы питания двигателя
1-топливный бак;2-сливная пробка;3-трубка подвода топлива к фильтру грубой очистки;4-фильтр грубой очистки;5-фильтр тонкой очистки;6-трубка подвода топлива в головку топливного насоса;7-подвод топлива к подкачивающему насосу;8-регулятор;9-трубка подвода топлива к фильтру тонкой очистки;10-подкачивающий насос;11-трубка отвода излишков топлива;12-топливный насос высокого давления;13-форсунка;14-подвод воздуха из турбокомпрессора;15-впускной клапан;16-отвод отработавших газов к турбокомпрессору;17-топливопровод высокого давления.

2. Тепловой расчет двигателя.

Тепловой расчет позволяет с достаточной степенью точности аналитическим путем определить основные параметры проектируемого двигателя, а также проверить степень совершенства действительного цикла реально работающего двигателя.
Для проведения теплового расчета нужны следующие исходные данные:
Диаметр цилиндра D и ход поршня S.
Эффективная мощность Ne.
Частота вращения коленчатого вала.
Число и расположение цилиндров.
Степень сжатия ε.
Давление наддува P_К.
Температура окружающего воздуха.
Сопротивление всасывающего коллектора ∆P_a.
Подогрев заряда на впуске ∆T.
Давление в выпускном коллекторе P_r.
Температура отработавших газов T_r.
Степень повышения давления λ.
Коэффициент избытка воздуха α.
Средняя скорость поршня C_П.
Отношение радиуса кривошипа к длине шатуна λ^|=R/L_Ш .

а) Диаметр цилиндра и ход поршня

Размеры цилиндра – диаметр и ход поршня – являются основными конструктивными параметрами двигателя.
Величина диаметра цилиндра современных дизельных двигателей изменяется приблизительно в пределах 80…130 мм.
Ход поршня характеризуется относительной величиной S/D. В зависимости от нее различают двигатели короткоходные (S/D<1) и длинноходные (S/D>1). При переходе к короткоходным двигателям снижается высота двигателя, его масса, увеличивается индикаторный КПД и коэффициент наполнения, уменьшается скорость поршня и износ деталей двигателя. В то же время это приводит к более высокому давлению газов на поршень, ухудшению условий смесеобразования и увеличению габаритной длины двигателя. Современные дизельные двигатели имеют отношение хода поршня к диаметру цилиндра близкое к единице - S/D = 0,9…1,2.
Принимаем по заданию диаметр цилиндра D = 116 мм, ход поршня S = 126 мм.

б) Эффективная мощность

Задаем Nе = 165 кВт.

в) Частота вращения коленчатого вала

Важным показателем двигателя является частота вращения коленчатого вала, характеризующая тип двигателя и его динамические качества. Увеличение частоты вращения позволяет снизить основные размеры двигателя, его вес и габариты. В то же время с увеличением частоты вращения возрастают инерционные силы, ухудшается наполнение цилиндров, возрастает токсичность продуктов сгорания, повышается износ деталей и узлов двигателя, снижается срок его службы. Поэтому двигатели, предназначенные для грузовых автомобилей и тракторов, в целях снижения инерционных нагрузок и повышения моторесурса значительно дефорсируются по частоте вращения коленчатого вала. На современных дизельных двигателях частота вращения лежит в диапазоне 2000…4000 об/мин.
Принимаем частоту вращения коленчатого вала по заданию
n=2500 об⁄мин.

г)Число и расположение цилиндров

По заданию число цилиндров i=4. Расположение – рядное.
Рядные четырехцилиндровые двигатели получили широкое распространение в двигателестроении, так как наиболее просты в эксплуатации и более дешевы в производстве.

д) Степень сжатия

Величина степени сжатия также является одной из важнейших характеристик двигателя. Ее выбор в первую очередь зависит от способа смесеобразования и рода топлива. Кроме того величину степени сжатия выбирают с учетом наличия турбонаддува, быстроходности двигателя, типа системы охлаждения и других факторов.
В современных дизельных двигателях ε = 11(14)…24. Минимальная степень сжатия должна обеспечивать в конце процесса сжатия получение минимальной температуры, необходимой для самовоспламенения впрыснутого топлива. Увеличение степени сжатия выше 24 нецелесообразно, так как приводит к высоким давлениям сгорания, падению механического КПД и утяжелению конструкции двигателя. Так же выбор степени сжатия дизелей зависит от формы камеры сгорания и типа смесеобразования. Для наддувных дизелей с неразделенной камерой сгорания ε = 11…18.
Принимаем ε = 17,5.

е) Давление наддува

С целью повышения мощности, улучшения экономических и экологических характеристик (из-за улучшения наполняемости цилиндров воздухом) на двигателях применяется наддув, чаще всего газотурбинный или комбинированный, в частности по импульсной схеме.
Для современных дизельных двигателей характерен высокий наддув с давлением 0,25…0,3 МПа, поэтому принимаем давление наддува
P_К=0,3 МПа.

ж) Температура окружающего воздуха

Считаем, что температура окружающего воздуха Т = 293 К (200С).

з) Сопротивление всасывающего коллектора

Современные всасывающие коллекторы изготавливают таким образом, чтобы сопротивление их было минимальным – 0,005…0,006 МПа. Поэтому принимаем
∆P_a=0,005 МПа.

и) Подогрев заряда на впуске

Атмосферный воздух, проходя через турбокомпрессор, в значительной степени нагревается. Причем, чем выше давление наддува, тем больше будет разогреваться воздух. Это крайне нежелательное явление, так как горячий воздух имеет низкую плотность и, следовательно, ухудшается наполнение цилиндров, а это снижает эффективность (и целесообразность) наддува. Для устранения этого недостатка на современных двигателях совместно с наддувом применяются устройства ОНВ – интеркулеры. Они позволяют охладить наддувочный воздух не только до первоначальной температуры, но и даже до более низких значений, благодаря чему наполняемость цилиндров даже улучшается. Поэтому применение интеркулеров положительно сказывается на мощностных, экономических и экологических показателях (для выполнения норматива EURO-4 наличие интеркулера обязательно).
Считаем, что на проектируемом двигателе будет установлено устройство ОНВ, и, поэтому подогрев наддувочного воздуха ∆T=0.

к) Давление в выпускном коллекторе

Давление газов в выпускном коллекторе в зависимости от давления наддува определяется по следующей формуле:

P_r=0,95∙P_K=0,95∙0,3=0,285 МПа
Принимаем P_r=0,285 МПа


л) Температура отработавших газов

Значение температуры отработавших газов для дизельных двигателей в зависимости от степени сжатия, частоты вращения, коэффициента избытка воздуха обычно лежит в пределах 700…900 К.
Принимаем T_r=800 К .

м) Степень повышения давления

Степень повышения давления показывает во сколько раз максимальное давление сгорания выше давления в конце такта сжатия. Для современных высокофорсированных дизелей λ=1,1…1,4. Это обусловлено соображениями экологии – при изначально высоких степени сжатия и давлении конце такта сжатия при более высоких значениях λ в процессе сгорания будут достигаться очень высокие значения давления и температуры, при которых будут образовываться вредные окислы азота NOX. Причем даже применение каталитических нейтрализаторов не сможет в должной степени им противостоять.
Поэтому принимаем λ = 1,3.

н) Коэффициент избытка воздуха

Показывает во сколько раз действительное количество воздуха поступившего в цилиндр больше теоретически необходимого для сгорания данного количества топлива. Уменьшение α до возможных пределов уменьшает размеры цилиндра и повышает литровую мощность, но одновременно возрастает тепловая напряженность двигателя, особенно деталей поршневой группы, увеличивается дымность выпускных газов. Современные наддувные дизели работают при коэффициентах избытка воздуха
α = 1,7..2,2. Однако слишком высокие значения α серьезно уменьшают литровую мощность двигателя. Поэтому принимаем α = 2,0.

о) Средняя скорость поршня

Средняя скорость поршня C_П является критерием быстроходности двигателя. В зависимости от нее двигатели подразделяют на тихоходные C_П<6,5 м⁄с и быстроходные C_П>6,5 м⁄с. Практически все современные двигатели являются быстроходными. С увеличением скорости поршня возрастают механические потери, повышается тепловая напряженность деталей, сокращается срок службы двигателя. В современных автомобильных дизелях скорость поршня изменяется в пределах 6,5…12 м/с.
В зависимости от хода поршня и частоты вращения коленчатого вала средняя скорость поршня вычисляется по формуле:

C_П=(S∙n)/30 ,

C_П=(0,126∙2500)/30=10,50 м⁄с .
Принимаем C_П=10,50 м⁄с .

п) Отношение радиуса кривошипа к длине шатуна

Величины инерционных усилий, действующих в двигателе, зависят от отношения радиуса кривошипа к длине шатуна. С увеличением отношения R/LШ (за счет уменьшения LШ) происходит увеличение инерционных и нормальных сил, появляется опасность задевания шатуна за нижнюю кромку гильзы цилиндра, но уменьшается высота двигателя и его масса. Поэтому в двигателях принимают R/LШ = 0,23…0,30.
Принимаем по прототипу (Д-245) R/LШ = 0,27, так как низкие R/LШ значения приведут к увеличению габаритов, что сделает двигатель неудобным для применения даже на грузовой технике.

3. Динамический расчет двигателя.
Динамический расчет заключается в определении суммарных сил и моментов, возникающих от давления газов и сил инерции. По этим силам рассчитывают основные детали на прочность и износ, а также определяют неравномерность крутящего момента и степень неравномерности хода двигателя. Во время работы двигателя на его детали действуют силы давления газов в цилиндре, силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс, центробежные силы, давление на поршень со стороны картера и силы тяжести.
Все действующие в двигателе силы воспринимаются полезным сопротивлением на коленчатом валу, силами трения и опорами двигателя. В течение каждого рабочего цикла (720О для 4-тактного ДВС) силы, действующие в КШМ, непрерывно изменяются по величине и направлению.

Для проведения динамического расчета также необходим ряд параметров:
Радиус кривошипа S, м;
Диаметр цилиндра D, м;
Длина шатуна L, м;
Абсолютный дезаксиал E, м;
Частота вращения вала N, 1/мин;
Тактность двигателя;
Степень сжатия;
Давление сгорания, МПа;
Давление сжатия, МПа;
Показатель политропы расширения;
Показатель политропы сжатия;
Давление на линии выпуска, МПа;
Давление на линии впуска, МПа;
Потерянный ход 2-тактного ДВС;
Степень предварительного расширения;
Давление продувки 2-тактного ДВС;
Масса поступательно движущихся масс (ПДМ), кг;
Момент инерции кривошипно-шатунного механизма, кг/м2;
Масса шатуна, отнесенная к валу, кг;
Масса неуравновешенных вращающихся масс (НВМ), кг;
Число цилиндров двигателя;
Схема двигателя;
Установка шатунов;
Порядок работы цилиндров;
Углы вспышек;
Углы кривошипов.

Ряд параметров – радиус кривошипа, диаметр цилиндра, длина шатуна, частота вращения коленчатого вала, тактность, степень сжатия двигателя, давления сгорания и сжатия, показатели политроп расширения и сжатия, давления на линиях впуска и выпуска, степень предварительного расширения и схема двигателя – берутся либо из исходных данных на проект либо по результатам ранее проведенного теплового расчета.
Дополнительных параметров, которые задаются для двухтактных двигателей – потерянный ход и давление продувки – у четырехтактного быть не может. Их значения в данном расчете принимаются 0.
Остальные параметры требуется выбрать или рассчитать.

Абсолютный дезаксиал E
Кривошипно-шатунный механизм может быть центральным, когда оси коленчатого вала и цилиндров лежат в одной плоскости, и дезаксиальным (смещенным), когда оси коленчатого вала и цилиндров лежат в разных плоскостях.
В настоящее время в автомобильных и тракторных двигателях наибольшее распространение получил центральный кривошипно-шатунный механизм.
Поэтому принимаем значение абсолютного дезаксиала Е = 0.

Масса ПДМ, масса НВМ, масса шатуна, отнесенная к валу

По характеру движения массы деталей КШМ можно разделить не движущиеся возвратно-поступательно (поршневая группа и верхняя головка шатуна), совершающие вращательное движение (коленчатый вал и нижняя головка шатуна) и совершающие сложное плоскопараллельное движение.
Для упрощения динамического расчета действительный КШМ заменяется динамически эквивалентной системой сосредоточенных масс:
- Массу поршневой группы mп считают сосредоточенной на оси поршневого пальца.
- Массу шатунной группы mш заменяют двумя массами, одна из которых mшп сосредоточена на оси поршневого пальца, а другая mшв – на оси кривошипа.
Для большинства существующих конструкций автомобильных и тракторных двигателей mшп = (0,2…0,3) mп , а mшв = (0,7…0,8) mп . Поэтому при расчетах принимают:
m_ШП=0,275∙m_П;
m_ШВ=0,725∙m_П;
- Массу кривошипа заменяют двумя массами, сосредоточенными на оси коренной шейки (которая является уравновешенной, так как расположена симметрично относительно оси вращения) и на оси кривошипа (которая является неуравновешенной, mнвм).
Таким образом система сосредоточенных масс, динамически эквивалентная КШМ, состоит их массы, совершающей возвратно-поступательное движение (mпдм=mп+mшп), и массы, совершающей вращательное движение.
Для определения значений mп, mш и mнвм используют удельные (конструктивные) массы – m^|=m/А_П , где АП – площадь поршня.

Таблица2 – Удельные массы элементов КШМ

Элементы КШМ Удельные массы в зависимости от диаметра цилиндра, кг/м3
80 мм 120 мм

1. Поршень из алюминиевого сплава
2. Шатун
3. Неуравновешенные части одного колена вала без противовесов для стального кованого вала со сплошными шейками

150
250

200
300
400

400

Площадь поршня:
A_П=(π∙D^2)/4=(π∙〖(0,116)〗^2)/4=0,01 м^2.
Определяем методом пропорции удельную массу поршневой группы:

120/116=300/(m_П^| );
Отсюда m_П^|=290 кг⁄м^3 .
Масса поршневой группы:
m_П=m_П^|∙A_П=290∙0,01=2,90 кг.

Определяем удельную массу шатуна:

120/116=400/(m_Ш^| );
Отсюда m_Ш^|=387 кг⁄м^3 .
Масса шатуна:
m_Ш=m_Ш^|∙A_П=387∙0,01=3,870 кг.
Тогда:
m_ШП=0,275∙m_П=0,275∙3,87=1,060 кг;
m_ШВ=0,725∙m_П=0,725∙3,87=2,805 кг.

Масса ПДМ:
m_ПДМ= m_П+ m_ШП=2,900+1,060=3,960 кг.

Определяем удельную массу НВМ:

120/116=400/(m_НВМ^| );
Отсюда m_НВМ^|=387 кг⁄м^3 .
Масса НВМ:
m_НВМ=m_НВМ^|∙A_П=387∙0,01=3,87 кг.

Момент инерции кривошипно-шатунного механизма

Принимаем момент инерции КШМ JКШМ = 1 кг/м2.

Схема установки шатунов, порядок работы цилиндров, углы вспышек, углы кривошипов

Данные параметры определяются из компоновки двигателя, схемы коленчатого вала. Для рядного четырехцилиндрового двигателя установка шатунов – последовательная; порядок работы цилиндров 1 – 3 – 4 – 2. Будет наблюдаться равномерное чередование вспышек в последовательно работающих цилиндрах через 180О: 0-180-360-540-720. Углы кривошипов из плоской схемы коленчатого вала: 0-180-0-180

4. Расчет поршневого пальца
Во время работы двигателя поршневой палец подвергается воздей¬ствию переменных нагрузок, приводящих к возникновению напряже¬ний изгиба, сдвига, смятия и овализации. В соответствии с указанны¬ми условиями работы к материалам, применяемым для изготовления пальцев, предъявляются требования высокой прочности и вязкости. Этим требованиям удовлетворяют цементированные малоуглеродистые и легированные стали.
Основные конструктивные размеры поршневых пальцев обычно принимаются по статистическим данным или по данным прототипов с последующей проверкой расчетом.
Расчет поршневого пальца включает определение удельных дав¬лений пальца на втулку верхней головки шатуна и на бобышки, а также напряжений от изгиба, среза и овализации.
Максимальные напряжения в пальцах дизельных двигателей возникают при работе на номинальном режиме.


Ринунок 9 - Расчетная схема поршневого пальца
а-распределение нагрузки; б-эпюры напряжений. 
Исходные данные для расчета:
Наружный диаметр пальца dп=36 мм (по прототипу)
Внутренний диаметр пальца dв=18 мм (по прототипу)
Длина пальца lп=104,4мм
Длина втулки шатуна lш=52,2мм
Расстояние между торцами бобышек b=58мм
Материал поршневого пальца сталь 15ХН3А
Модуль упругости материала E=2,2x105 МПа
Тип пальца плавающий

 

 

 

 

 

 


Рисунок 10 – Схема поршня

Расчетная сила, действующая на поршневой палец:

Газовая

P_(z max)=p_(z max) Fп=18,56*0,01=0,186 МН,

где Fп= (πD^2)/4=(3,14*〖0,116〗^2)/4=0,01 м^2,

Инерционная

P_j=-〖m_п ω^2 R〗_ (1+λ)=-2,9∙〖262〗^2∙0,063∙(1+0,278)=-0,0161 МН,

где ω=(π*n)/30=(3,14*2500)/30=262рад/с, λ=0,278, m_п=2,9 кг.

Расчетная

P_zп=P_(z max)+kP_j=0,186+0,75∙(-0,0161)=0,174 МН.

Рассчитываем удельное давление пальца на втулку верхней головки шатуна:

q_пп=P_zп/(l_ш d_п )=P_zп/((l_ш ) ̅(d_п ) ̅ )=(0,174 )/(0,0522∙0,036)=92,60 МПа.

k – коэффициент, учитывающий уменьшение инерционной силы за счет вычета массы поршневого пальца;
k = (0,68…0,81) для дизелей.

Принимает: k =0,75.

Рассчитываем удельное давление пальца на бобышку:


q_б=P_zп/(d_п (l_п-b) )=P_zп/((d_п ) ̅((l_п ) ̅-b ̅ ) )=(0,174 )/0,036(0,1044-0,058) =104,20 МПа.



Напряжение от изгиба поршневого пальца:

σ_из=(P_zп (l_п+2b-1,5l_ш ))/(1,2(1-α^4 ) d_п^3 )=0,174(0,1044+2*0,058-1,5*0,0522)/(1,2(1-〖0,5〗^4 ) 〖0,036〗^3 )=475 МПа.

где - отношение внутреннего диаметра пальца к наружному.


Рассчитываем касательные напряжения от среза пальца в сечениях, расположенных между бобышками и головкой шатуна (см. рисунок 9):

τ=0,85(P_zп (1+α+α^2 ))/((1-α^4 ) d ̅_п^2 )=0,85(0,174 (1+0,5+〖0,5〗^2 ))/((1-〖0,5〗^4)∙〖0,036〗^2 )=231 МПа.

Для поршневых пальцев современных автомобильных двигателей:

[τ] = (60…250) МПа, [σиз] = (100…250) МПа.

Рассчитываем увеличение горизонтального диаметра пальца в его средней части (овализация пальца).

〖∆d〗_(п_max )=1,35/E P_zп/l_п ((1+α)/(1-α))^3 [0,1-(α-0,4)^3 ]D=1,35/(2,2*〖10〗^5 ) 0,174/0,1044 ((1+0,5)/(1-0,5))^3 [0,1-(0,5-0,4)^3 ]*0.116*〖10〗^3=0,0274 мм.

Значение 〖∆d〗_(п_max ) не должно быть больше (0,02…0,05) мм.
Напряжение овализации на внешней поверхности пальца:
В горизонтальной плоскости(точки 1, ψ=0^0)
σ_(α〖 0〗^0 )=15Р/((l_п ) ̅(d_п ) ̅ ) [〖0,19((2+α)(1+α)/(1-α)^2 )〗^ -1/(1-α)]*[0,1-(α-0,4)^3 ]=(15*0,174)/(0,1044*0,036) [〖0,19((2+0,5)(1+0,5)/(1-0,5)^2 )〗^ -1/(1-0,5)]*[0,1-(0,5-0,4)^3 ]=58,44 МПа,

В вертикальной плоскости(точки 3, ψ=90)
σ_(α〖 90〗^0 )=-15Р/((l_п ) ̅(d_п ) ̅ ) [〖0,174((2+α)(1+α)/(1-α)^2 )+0,636/(1-α)〗^ ]*[0,1-(α-0,4)^3 ]=-(15*0,174)/(0,1044*0,036) [〖0,174((2+0,5)(1+0,5)/(1-0,5)^2 )〗^ +0,636/(1-0,5)]*[0,1-(0,5-0,4)^3 ]=-266,89 МПа,

В горизонтальной плоскости(точки 2, ψ=0^0)
σ_(i〖 0〗^0 )=-15Р/((l_п ) ̅(d_п ) ̅ ) [〖0,19((1+2α)(1+α)/((1-α)^2 α))〗^ +1/(1-α)]*[0,1-(α-0,4)^3 ]=-(15*0,174)/(0,1044*0,036) [〖0,19((1+2*0,5)(1+0,5)/((1-0,5)^2 0,5))〗^ -1/(1-0,5)]*[0,1-(0,5-0,4)^3 ]=-626,35 МПа,
В вертикальной плоскости(точки 4, ψ=〖90〗^0)
σ_(i〖 90〗^0 )=15Р/((l_п ) ̅(d_п ) ̅ ) [〖0,174((1+2α)(1+α)/((1-α)^2 α))〗^ -0,636/(1-α)]*[0,1-(α-0,4)^3 ]=(15*0,174)/(0,1044*0,036) [〖0,174((1+2*0,5)(1+0,5)/((1-0,5)^2 0,5))〗^ -0,636/(1-0,5)]*[0,1-(0,5-0,4)^3 ]=199,65 МПа.

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:
n_σ=σ_(-1)/((σ_ακ+α_σ σ_m))=450/((251,8+0,22*207,5))=1,51
σ_из=σ_max=475 МПа
〖P_j=〗_(P_j )*Fп=-2,07*10562=-0,0219 МН
σ_min=(P_j (l_п+2b-1,5l_ш ))/(1,2(1-α^4 ) d_п^3 )=(-0,0219(0,1044+2*0,058-1,5*0,0522))/(1,2(1-〖0,5〗^4 ) 〖0,036〗^3 )=59,3=60 МПа.

Среднее напряжение и амплитуды цикла:

σ_m=((σ_max+σ_min))/2=((475-60))/2=207,5 МПа
σ_a=((σ_max-σ_min))/2=((475+60))/2=267,5 МПа
〖 σ〗_ak=(σ_a k_σ)/(ε_M ε_П )=(267,5*2)/(0,85*2,50)=251,8 МПа

ε_M=0,85
ε_П =2,50
〖 k〗_σ=2

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:

n_τ=τ_(-1)/((τ_ακ+α_τ τ_m))=280/((124,3+0,18*102,1))=1,96

τ_ =τ_max=231 МПа
τ_min=0,85(P_J (1+α+α^2 ))/((1-α^4 ) d ̅_п^2 )=0,85(-0,0219 (1+0,5+〖0,5〗^2 ))/((1-〖0,5〗^4)∙〖0,036〗^2 )=-26,8 МПа
Среднее напряжение и амплитуды цикла:

τ_m=((τ_max+τ_min))/2=((231-26,8))/2=102,1 МПа
τ_a=((τ_max-τ_min))/2=((231+26,8))/2=128,9 МПа
〖 τ〗_ak=(τ_a k_τ)/(ε_M ε_П )=(128,9*2)/(0,83*2,50)=124,3 МПа
ε_M=0,83
ε_П =2,50
〖 k〗_σ=2


При сложном напряженном состоянии общий запас прочности детали при совместном действии на нее касательных и нормальных напряжений:

n=(n_σ*n_τ)/√(〖n_σ〗^2*〖n_τ〗^2 )=(1,51*1,91)/√(〖1,51〗^2*〖1,91〗^2 )=1,18


Примечание: В результате расчета получилось, что запас прочности поршневого пальца n =1,18 значительно меньше допускаемого [n] = 1,50 , что крайне не допустимо. В связи с этим следует поменять марку стали или изменить конструктивные размеры пальца, а именно: увеличить наружный диаметр, уменьшить внутренний диаметр и уменьшить длину пальца.



5.Тягово-динамический расчет транспортного средства

 



Заключение

В данном курсовом проекте было изучено устройство и принцип действия систем двигателя (смазки, питания, охлаждения). Выполнены тепловой и динамический расчеты двигателя на основании которых выполнялся графический материал. Так же приобретены навыки в расчете деталей двигателя(в данном случае поршневого пальца) и выполнен тягово-динамический расчет транспортного средства(подбор транспортного средства по полученной в расчетах мощности).  
Список использованной литературы

1. Колчин А.И., Демидов., Расчет автомобильных и тракторных двигателей: Учеб. пособие вузов. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Высш. школа, 1980.-400 с., ил.  

 

 

 

 

 

 

 

 

Приложение

 

 


Приложение А

Рисунок - Цилиндро - поршневая группа


Приложение Б

ИCXOДHЫE ДAHHЫE TEПЛOBOГO PACЧETА


0 .300 -ДАВЛЕНИЕ НАДДУВА ИЛИ ATMOCФEPHOE ДABЛEHИE мПа
293 - TEMПEPАTУРA OKPУЖAЮЩEГO BOЗДУXA К
0.005 -COПPOTИBЛEHИE BCACЫBAЮЩEГO KOЛЛEKTOPA мПа
0.00 -ПOДOГPEB CMECИ К
0.285 -ДABЛEHИE B BЫXЛOПHOM KOЛЛEKTOPE мПа
800 -TEMПEPATУPA ГAЗOB B BЫXЛOПHOM KOЛЛEKTOPE К
1.3 -OTHOШEHИE PZ K PC. -
2.0 -KOЭФФИЦИEHT ИЗБЫTKA BOЗДУXA -
17.5 -CTEПEHЬ CЖATИЯ -
165.0 -ЭФФEKTИBHAЯ MOЩHOCTЬ ДBИГATEЛЯ кВт
4 -ЧИCЛO ЦИЛИHДPOB штук
2500 -ЧACTOTA BPAЩEHИЯ KOЛEHBAЛA об/мин
10.5 -CPEДHЯЯ CKOPOCTЬ ПOPШHЯ м/с
0.278 -отношение R/L -
Shchegolev Y.A. гр.АТ-43


Shchegolev Y.A. гр.АТ-43
CAПP ДBC 1979

ИCXOДHЫE ДAHHЫE PACЧETA
PO=.3000 TO=293. DPA=.0050 DT= .0 PR= .27 TR=800.
LY=1.30 AL=2.00 E=17.5 NE=162. I= 4. N=2500.
CM=10.5 LA= .28

PEЗУЛЬTATЫ TEПЛOBOГO PACЧETA
ПO УЧEБHOMУ ПOCOБИЮ B.A.BACИЛЬEBA
ЯПИ KAФEДPA ДBC, 1977

n0 n1 1.3700 1.3531
nz n2 1.2283 1.2054
PR=.270 TR=800. 9T V= .988 LO= .495 MCV=22.31
PA=.295 TA=439. GAMR= .020 AL= .989 MCP=33.56
PC=**** TC=1215. DM= .0327 RO= 1.36
PZ=18.56 TZ=2094. BO=1.03 DEL=12.89
PB= .80 TB=1163. B=1.032 N1=1.355
PV=16.42 TR= 810. BZ=1.024 N2=1.230 Tk= 432.

ПOKAЗATEЛИ ДИЗEЛЯ

P1=1.800 ЭTT= .500 S= 126. NE=163.3 VC= 80.74
PI=1.746 ЭTI= .500 D= 116. NП=38.62 VA= 1412.90
PM= .216 ЭTE= .438 FP=105.7 NЛ=30.40 VZ= 109.623
PE=1.530 ЭTM= .876 DL= 22.7 CM=10.50 VH= 1332.17
GI= .172 GE= .196 R= 6.30 SC= .764

ПOCTPOEHИE ИHДИKATOPHOЙ ДИAГPAMMЫ

E VXC PXC PXR
1.000 80.737 14.277 18.560
1.358 109.623 9.432 18.560
2.000 161.475 5.580 11.526
3.000 242.212 3.221 7.000
4.000 322.949 2.181 4.914
5.000 403.686 1.612 3.735
6.000 484.424 1.259 2.984
7.000 565.161 1.021 2.469
8.000 645.898 .852 2.095
9.000 726.636 .727 1.812
10.000 807.373 .630 1.592
11.000 888.110 .554 1.416
12.000 968.847 .492 1.272
13.000 1049.585 .441 1.153
14.000 1130.322 .399 1.053
15.000 1211.059 .364 .967
16.000 1291.797 .333 .893
17.000 1372.534 .307 .829

Расчет закончен

Приложение В

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ К ДИНАМИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ:
Shchegolev Y.A. AT.43.<----- Учетная информация
.0630<----- Радиус кривошипа S, м;
.1160<----- Диаметр цилиндра D, м;
.2270<----- Длина шатуна L, м;
.0000<----- Абсолютный дезаксиал Е, м;
2500.<----- Частота вращения вала N, 1/мин
4.<----- Тактность двигателя;
17.5<----- Стeпeнь cжaтия;
18.10<----- Дaвлeниe cгopaния, МПа;
14.27<----- Дaвлeниe cжaтия, МПа ;
1.2053<----- Пoкaзaтeль пoлитpoпы pacшиpeния;
1.3531<----- Пoкaзaтeль пoлитpoпы cЖaтия;
.800<----- Дaвлeниe нa линии выпуcкa, МПа;
.295<----- Дaвлeниe нa линии впуcкa, МПа ;
.000<----- Пoтepянный xoд 2-тaктнoгo ДВC ;
1.360<----- Стeпeнь пpeдвapитeльнoгo pacшиpения;
.000<----- Дaвлeниe пpoдувkи 2-тaктнoгo ДВC, МПа
3.960<----- Масса ПДМ, кг
1.000<----- Момент инерции КШМ, кг*м2
2.805-<----- Масса, шатуна, отнесенная к валу, кг
3.870[<----- Масса НВМ, кг
4.<----- Число цилиндров двигателя
1.<----- Схема двигателя: 1- рядный; 2- V-образный
1.<----- Установка шатунов: 1- последов.; 2- вильчат.
1- 3- 4- 2- 0- 0- 0- 0- 0- 0- 0- 0-<-- Порядок работы
0-180-360-540-720-000-000-000-000- 0- 0- 0-<-- Углы вспышeк
0-180-000-180-000-000-000-000- 0- 0- 0- 0-<-- Углы кривошипов


ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДВИГАТЕЛЯ


ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ К ДИНАМИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ:
Shchegolev Y.A. AT.43.<----- Учетная информация
.0630<----- Радиус кривошипа S, м;
.1160<----- Диаметр цилиндра D, м;
.2270<----- Длина шатуна L, м;
.0000<----- Абсолютный дезаксиал Е, м;
2500.<----- Частота вращения вала N, 1/мин
4.<----- Тактность двигателя;
17.5<----- Стeпeнь cжaтия;
18.10<----- Дaвлeниe cгopaния, МПа;
14.27<----- Дaвлeниe cжaтия, МПа ;
1.205<----- Пoкaзaтeль пoлитpoпы pacшиpeния;
1.353<----- Пoкaзaтeль пoлитpoпы cЖaтия;
.800<----- Дaвлeниe нa линии выпуcкa, МПа;
.295<----- Дaвлeниe нa линии впуcкa, МПа ;
.000<----- Пoтepянный xoд 2-тaктнoгo ДВC ;
1.360<----- Стeпeнь пpeдвapитeльнoгo pacшиpeния;
.000<----- Дaвлeниe пpoдувkи 2-тaктнoгo ДВC, МПа
3.960<----- Масса ПДМ, кг
1.000<----- Момент инерции КШМ, кг*м2
2.805<----- Масса, шатуна, отнесенная к валу, кг
3.870<----- Масса НВМ, кг
4.<----- Число цилиндров двигателя
1.<----- Схема двигателя: 1- рядный; 2- V-образный
1.<----- Установка шатунов: 1- последов.; 2- вильчат.
1- 3- 4- 2- 0- 0- 0- 0- 0- 0- 0- 0-<-- Порядок работы
0-180-360-540-720- 0- 0- 0- 0- 0- 0- 0-<-- Углы Bспышeк
0-180- 0-180- 0- 0- 0- 0- 0- 0- 0- 0-<-- Углы кривошипов


КИНЕМАТИКА ПОРШНЯ

-------+-----------+------------+------------+------------
Угол | S, | V, | W, |
град | мм | м/с | м/с2 |
-------+-----------+------------+------------+------------
0. | .00 | .0 | 5516.3 |
10. | 1.22 | 3.6 | 5378.5 |
20. | 4.82 | 7.1 | 4975.6 |
30. | 10.63 | 10.2 | 4338.6 |
40. | 18.35 | 12.9 | 3515.8 |
50. | 27.63 | 14.9 | 2567.4 |
60. | 38.06 | 16.3 | 1559.8 |
70. | 49.17 | 17.0 | 558.8 |
80. | 60.54 | 17.0 | -376.3 |
90. | 71.74 | 16.5 | -1198.4 |
100. | 82.42 | 15.5 | -1875.9 |
110. | 92.27 | 14.0 | -2394.8 |
120. | 101.06 | 12.3 | -2758.2 |
130. | 108.63 | 10.4 | -2983.6 |
140. | 114.87 | 8.3 | -3099.6 |
150. | 119.75 | 6.3 | -3140.3 |
160. | 123.22 | 4.2 | -3139.5 |
170. | 125.31 | 2.1 | -3126.2 |
180. | 126.00 | .0 | -3119.6 |
190. | 125.31 | -2.1 | -3126.2 |
200. | 123.22 | -4.2 | -3139.5 |
210. | 119.75 | -6.3 | -3140.3 |
220. | 114.87 | -8.3 | -3099.7 |
230. | 108.63 | -10.4 | -2983.6 |
240. | 101.06 | -12.3 | -2758.2 |
250. | 92.27 | -14.0 | -2394.9 |
260. | 82.42 | -15.5 | -1876.0 |
270. | 71.74 | -16.5 | -1198.4 |
280. | 60.54 | -17.0 | -376.4 |
290. | 49.17 | -17.0 | 558.7 |
300. | 38.06 | -16.3 | 1559.7 |
310. | 27.64 | -14.9 | 2567.3 |
320. | 18.35 | -12.9 | 3515.7 |
330. | 10.63 | -10.2 | 4338.6 |
340. | 4.82 | -7.1 | 4975.5 |
350. | 1.22 | -3.6 | 5378.4 |
360. | .00 | .0 | 5516.3 |


КИНЕМАТИКА ШАТУНА
-------+-----------+------------+------------+------------
Угол | Beta, | wB, | eB, |
град | град | 1/с | 1/с2 |
-------+-----------+------------+------------+------------
0. | .00 | 72.7 | .0 |
10. | 2.76 | 71.6 | -3059.3 |
20. | 5.45 | 68.6 | -6086.8 |
30. | 7.98 | 63.5 | -9038.1 |
40. | 10.28 | 56.6 | -11846.2 |
50. | 12.27 | 47.8 | -14415.4 |
60. | 13.91 | 37.4 | -16624.0 |
70. | 15.12 | 25.7 | -18336.4 |
80. | 15.86 | 13.1 | -19425.5 |
90. | 16.11 | .0 | -19799.6 |
100. | 15.86 | -13.1 | -19425.4 |
110. | 15.12 | -25.7 | -18336.4 |
120. | 13.91 | -37.4 | -16624.0 |
130. | 12.27 | -47.8 | -14415.4 |
140. | 10.28 | -56.6 | -11846.2 |
150. | 7.98 | -63.5 | -9038.2 |
160. | 5.45 | -68.6 | -6086.9 |
170. | 2.76 | -71.6 | -3059.4 |
180. | .00 | -72.7 | -.1 |
190. | -2.76 | -71.6 | 3059.2 |
200. | -5.45 | -68.6 | 6086.7 |
210. | -7.98 | -63.5 | 9038.0 |
220. | -10.28 | -56.6 | 11846.0 |
230. | -12.27 | -47.8 | 14415.3 |
240. | -13.91 | -37.4 | 16623.9 |
250. | -15.12 | -25.7 | 18336.3 |
260. | -15.86 | -13.1 | 19425.4 |
270. | -16.11 | .0 | 19799.6 |
280. | -15.86 | 13.1 | 19425.5 |
290. | -15.12 | 25.7 | 18336.5 |
300. | -13.91 | 37.4 | 16624.2 |
310. | -12.28 | 47.8 | 14415.7 |
320. | -10.28 | 56.6 | 11846.5 |
330. | -7.98 | 63.5 | 9038.5 |
340. | -5.45 | 68.6 | 6087.2 |
350. | -2.76 | 71.6 | 3059.7 |
360. | .00 | 72.7 | .4 |


СУММАРНАЯ ДВИЖУЩАЯ СИЛА

-------+-----------+------------+------------+-----------
Угол | Р газ, | Р инер, | Р сум, |
град | МПа | МПа | МПа |
-------+-----------+------------+------------+-----------
0. | .29 | -2.07 | -1.772 |
10. | .29 | -2.02 | -1.720 |
20. | .29 | -1.86 | -1.569 |
30. | .29 | -1.63 | -1.331 |
40. | .29 | -1.32 | -1.022 |
50. | .29 | -.96 | -.667 |
60. | .29 | -.58 | -.289 |
70. | .29 | -.21 | .086 |
80. | .29 | .14 | .436 |
90. | .29 | .45 | .744 |
100. | .29 | .70 | .998 |
110. | .29 | .90 | 1.192 |
120. | .29 | 1.03 | 1.328 |
130. | .29 | 1.12 | 1.413 |
140. | .29 | 1.16 | 1.456 |
150. | .29 | 1.18 | 1.472 |
160. | .29 | 1.18 | 1.471 |
170. | .29 | 1.17 | 1.466 |
180. | .30 | 1.17 | 1.465 |
190. | .30 | 1.17 | 1.470 |
200. | .31 | 1.18 | 1.482 |
210. | .32 | 1.18 | 1.493 |
220. | .33 | 1.16 | 1.495 |
230. | .36 | 1.12 | 1.476 |
240. | .39 | 1.03 | 1.426 |
250. | .44 | .90 | 1.337 |
260. | .51 | .70 | 1.209 |
270. | .60 | .45 | 1.050 |
280. | .74 | .14 | .879 |
290. | .94 | -.21 | .735 |
300. | 1.27 | -.58 | .684 |
310. | 1.80 | -.96 | .838 |
320. | 2.72 | -1.32 | 1.404 |
330. | 4.39 | -1.63 | 2.760 |
340. | 7.36 | -1.86 | 5.494 |
350. | 11.68 | -2.02 | 9.660 |
360. | 16.19 | -2.07 | 14.118 |
370. | 18.10 | -2.02 | 16.085 |
380. | 14.54 | -1.86 | 12.672 |
390. | 9.17 | -1.63 | 7.542 |
400. | 5.99 | -1.32 | 4.675 |
410. | 4.15 | -.96 | 3.185 |
420. | 3.04 | -.58 | 2.451 |
430. | 2.33 | -.21 | 2.125 |
440. | 1.87 | .14 | 2.015 |
450. | 1.56 | .45 | 2.009 |
460. | 1.34 | .70 | 2.043 |
470. | 1.18 | .90 | 2.080 |
480. | 1.07 | 1.03 | 2.101 |
490. | .98 | 1.12 | 2.103 |
500. | .92 | 1.16 | 2.086 |
510. | .88 | 1.18 | 2.059 |
520. | .85 | 1.18 | 2.030 |
530. | .84 | 1.17 | 2.009 |
540. | .82 | 1.17 | 1.985 |
550. | .80 | 1.17 | 1.971 |
560. | .80 | 1.18 | 1.976 |
570. | .80 | 1.18 | 1.977 |
580. | .80 | 1.16 | 1.961 |
590. | .80 | 1.12 | 1.918 |
600. | .80 | 1.03 | 1.834 |
610. | .80 | .90 | 1.697 |
620. | .80 | .70 | 1.503 |
630. | .80 | .45 | 1.249 |
640. | .80 | .14 | .941 |
650. | .80 | -.21 | .591 |
660. | .80 | -.58 | .216 |
670. | .80 | -.96 | -.162 |
680. | .80 | -1.32 | -.517 |
690. | .80 | -1.63 | -.826 |
700. | .80 | -1.86 | -1.064 |
710. | .80 | -2.02 | -1.215 |
720. | .29 | -2.07 | -1.772 |


СИЛЫ В ЕДИНИЧНОМ ЦИЛИНДРЕ

-------+-----------+------------+------------+-----------
Угол | N , | K , | T , | Z,
град | МПа | МПа | МПа | МПа
-------+-----------+------------+------------+-----------
0. | .00 | -1.77 | .000 | -1.772
10. | -.08 | -1.72 | -.380 | -1.680
20. | -.15 | -1.58 | -.677 | -1.424
30. | -.19 | -1.34 | -.827 | -1.059
40. | -.19 | -1.04 | -.799 | -.664
50. | -.15 | -.68 | -.604 | -.318
60. | -.07 | -.30 | -.287 | -.083
70. | .02 | .09 | .088 | .008
80. | .12 | .45 | .451 | -.046
90. | .21 | .77 | .744 | -.215
100. | .28 | 1.04 | .934 | -.453
110. | .32 | 1.24 | 1.010 | -.710
120. | .33 | 1.37 | .986 | -.949
130. | .31 | 1.45 | .885 | -1.144
140. | .26 | 1.48 | .734 | -1.285
150. | .21 | 1.49 | .557 | -1.378
160. | .14 | 1.48 | .371 | -1.431
170. | .07 | 1.47 | .185 | -1.456
180. | .00 | 1.46 | .000 | -1.465
190. | -.07 | 1.47 | -.185 | -1.460
200. | -.14 | 1.49 | -.374 | -1.441
210. | -.21 | 1.51 | -.565 | -1.398
220. | -.27 | 1.52 | -.753 | -1.320
230. | -.32 | 1.51 | -.924 | -1.195
240. | -.35 | 1.47 | -1.058 | -1.019
250. | -.36 | 1.39 | -1.133 | -.797
260. | -.34 | 1.26 | -1.131 | -.548
270. | -.30 | 1.09 | -1.050 | -.303
280. | -.25 | .91 | -.909 | -.093
290. | -.20 | .76 | -.759 | .065
300. | -.17 | .70 | -.677 | .195
310. | -.18 | .86 | -.759 | .399
320. | -.25 | 1.43 | -1.097 | .912
330. | -.39 | 2.79 | -1.715 | 2.197
340. | -.52 | 5.52 | -2.371 | 4.983
350. | -.47 | 9.67 | -2.137 | 9.432
360. | .00 | 14.12 | -.000 | 14.118
370. | .78 | 16.10 | 3.557 | 15.706
380. | 1.21 | 12.73 | 5.469 | 11.494
390. | 1.06 | 7.62 | 4.686 | 6.003
400. | .85 | 4.75 | 3.654 | 3.036
410. | .69 | 3.26 | 2.885 | 1.516
420. | .61 | 2.52 | 2.426 | .700
430. | .57 | 2.20 | 2.193 | .187
440. | .57 | 2.09 | 2.084 | -.214
450. | .58 | 2.09 | 2.009 | -.580
460. | .58 | 2.12 | 1.911 | -.926
470. | .56 | 2.15 | 1.762 | -1.239
480. | .52 | 2.16 | 1.560 | -1.501
490. | .46 | 2.15 | 1.317 | -1.702
500. | .38 | 2.12 | 1.051 | -1.841
510. | .29 | 2.08 | .780 | -1.927
520. | .19 | 2.04 | .513 | -1.974
530. | .10 | 2.01 | .253 | -1.995
540. | .00 | 1.99 | .000 | -1.985
550. | -.10 | 1.97 | -.249 | -1.958
560. | -.19 | 1.99 | -.499 | -1.922
570. | -.28 | 2.00 | -.748 | -1.850
580. | -.36 | 1.99 | -.988 | -1.731
590. | -.42 | 1.96 | -1.201 | -1.553
600. | -.45 | 1.89 | -1.361 | -1.310
610. | -.46 | 1.76 | -1.438 | -1.011
620. | -.43 | 1.56 | -1.406 | -.682
630. | -.36 | 1.30 | -1.249 | -.361
640. | -.27 | .98 | -.973 | -.100
650. | -.16 | .61 | -.610 | .052
660. | -.05 | .22 | -.213 | .062
670. | .04 | -.17 | .147 | -.077
680. | .09 | -.53 | .404 | -.336
690. | .12 | -.83 | .513 | -.657
700. | .10 | -1.07 | .459 | -.965
710. | .06 | -1.22 | .269 | -1.187
720. | .00 | -1.77 | .000 | -1.772


ЗНАЧЕНИЯ ТАНГЕНЦИАЛЬНЫХ СИЛ В ЦИЛИНДРАХ, МПа

-----+---------+---------+---------+---------+---------+---------
Угол | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
-----+---------+---------+---------+---------+ ---------+---------
0. | .000 | .000 | .000 | -.000 | .000 | .000
10. | -.380 | -.185 | -.249 | 3.557 | .000 | .000
20. | -.677 | -.374 | -.499 | 5.469 | .000 | .000
30. | -.827 | -.565 | -.748 | 4.686 | .000 | .000
40. | -.799 | -.753 | -.988 | 3.654 | .000 | .000
50. | -.604 | -.924 | -1.201 | 2.885 | .000 | .000
60. | -.287 | -1.058 | -1.361 | 2.426 | .000 | .000
70. | .088 | -1.133 | -1.438 | 2.193 | .000 | .000
80. | .451 | -1.131 | -1.406 | 2.084 | .000 | .000
90. | .744 | -1.050 | -1.249 | 2.009 | .000 | .000
100. | .934 | -.909 | -.973 | 1.911 | .000 | .000
110. | 1.010 | -.759 | -.610 | 1.762 | .000 | .000
120. | .986 | -.677 | -.213 | 1.560 | .000 | .000
130. | .885 | -.759 | .147 | 1.317 | .000 | .000
140. | .734 | -1.097 | .404 | 1.051 | .000 | .000
150. | .557 | -1.715 | .513 | .780 | .000 | .000
160. | .371 | -2.371 | .459 | .513 | .000 | .000
170. | .185 | -2.137 | .269 | .253 | .000 | .000
180. | .000 | -.000 | .000 | .000 | .000 | .000
190. | -.185 | 3.557 | -.380 | -.249 | .000 | .000
200. | -.374 | 5.469 | -.677 | -.499 | .000 | .000
210. | -.565 | 4.686 | -.827 | -.748 | .000 | .000
220. | -.753 | 3.654 | -.799 | -.988 | .000 | .000
230. | -.924 | 2.885 | -.604 | -1.201 | .000 | .000
240. | -1.058 | 2.426 | -.287 | -1.361 | .000 | .000
250. | -1.133 | 2.193 | .088 | -1.438 | .000 | .000
260. | -1.131 | 2.084 | .451 | -1.406 | .000 | .000
270. | -1.050 | 2.009 | .744 | -1.249 | .000 | .000
280. | -.909 | 1.911 | .934 | -.973 | .000 | .000
290. | -.759 | 1.762 | 1.010 | -.610 | .000 | .000
300. | -.677 | 1.560 | .986 | -.213 | .000 | .000
310. | -.759 | 1.317 | .885 | .147 | .000 | .000
320. | -1.097 | 1.051 | .734 | .404 | .000 | .000
330. | -1.715 | .780 | .557 | .513 | .000 | .000
340. | -2.371 | .513 | .371 | .459 | .000 | .000
350. | -2.137 | .253 | .185 | .269 | .000 | .000
360. | -.000 | .000 | .000 | .000 | .000 | .000
370. | 3.557 | -.249 | -.185 | -.380 | .000 | .000
380. | 5.469 | -.499 | -.374 | -.677 | .000 | .000
390. | 4.686 | -.748 | -.565 | -.827 | .000 | .000
400. | 3.654 | -.988 | -.753 | -.799 | .000 | .000
410. | 2.885 | -1.201 | -.924 | -.604 | .000 | .000
420. | 2.426 | -1.361 | -1.058 | -.287 | .000 | .000
430. | 2.193 | -1.438 | -1.133 | .088 | .000 | .000
440. | 2.084 | -1.406 | -1.131 | .451 | .000 | .000
450. | 2.009 | -1.249 | -1.050 | .744 | .000 | .000
460. | 1.911 | -.973 | -.909 | .934 | .000 | .000
470. | 1.762 | -.610 | -.759 | 1.010 | .000 | .000
480. | 1.560 | -.213 | -.677 | .986 | .000 | .000
490. | 1.317 | .147 | -.759 | .885 | .000 | .000
500. | 1.051 | .404 | -1.097 | .734 | .000 | .000
510. | .780 | .513 | -1.715 | .557 | .000 | .000
520. | .513 | .459 | -2.371 | .371 | .000 | .000
530. | .253 | .269 | -2.137 | .185 | .000 | .000
540. | .000 | .000 | -.000 | .000 | .000 | .000
550. | -.249 | -.380 | 3.557 | -.185 | .000 | .000
560. | -.499 | -.677 | 5.469 | -.374 | .000 | .000
570. | -.748 | -.827 | 4.686 | -.565 | .000 | .000
580. | -.988 | -.799 | 3.654 | -.753 | .000 | .000
590. | -1.201 | -.604 | 2.885 | -.924 | .000 | .000
600. | -1.361 | -.287 | 2.426 | -1.058 | .000 | .000
610. | -1.438 | .088 | 2.193 | -1.133 | .000 | .000
620. | -1.406 | .451 | 2.084 | -1.131 | .000 | .000
630. | -1.249 | .744 | 2.009 | -1.050 | .000 | .000
640. | -.973 | .934 | 1.911 | -.909 | .000 | .000
650. | -.610 | 1.010 | 1.762 | -.759 | .000 | .000
660. | -.213 | .986 | 1.560 | -.677 | .000 | .000
670. | .147 | .885 | 1.317 | -.759 | .000 | .000
680. | .404 | .734 | 1.051 | -1.097 | .000 | .000
690. | .513 | .557 | .780 | -1.715 | .000 | .000
700. | .459 | .371 | .513 | -2.371 | .000 | .000
710. | .269 | .185 | .253 | -2.137 | .000 | .000
720. | .000 | .000 | .000 | -.000 | .000 | .000


ГАРМОНИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ СИЛЫ Т ЕДИНИЧНОГО ЦИЛИНДРА

-----+---------+----------- -----+---------+-----------
k | A(k) | B(k) k | A(k) | B(k)
-----+---------+----------- -----+---------+-----------
.5 | -.137 | .187 9.5 | .068 | .026
1.0 | -.297 | -.241 10.0 | .042 | .178
1.5 | .219 | -.199 10.5 | -.172 | -.021
2.0 | .260 | .853 11.0 | .121 | -.150
2.5 | -.574 | .050 11.5 | .018 | .026
3.0 | .045 | -.502 12.0 | .043 | .117
3.5 | .005 | -.042 12.5 | -.142 | -.018
4.0 | .114 | .003 13.0 | .117 | -.101
4.5 | -.272 | .001 13.5 | -.015 | .025
5.0 | .103 | -.436 14.0 | .047 | .074
5.5 | .123 | .011 14.5 | -.120 | -.015
6.0 | .057 | .169 15.0 | .112 | -.067
6.5 | -.202 | -.018 15.5 | -.038 | .023
7.0 | .119 | -.312 16.0 | .051 | .044
7.5 | .132 | .022 16.5 | -.104 | -.012
8.0 | .044 | .246 17.0 | .107 | -.044
8.5 | -.201 | -.021 17.5 | -.053 | .021




СУММАРНАЯ ТАНГЕНЦИАЛЬНАЯ СИЛА, МПа

-----+---------- -----+---------- -----+----------
Угол | Т cум Угол | Т cум Угол | Т cум
-----+---------- -----+---------- -----+----------
0.| -.000 240.| -.280 480.| 1.656
10.| 2.742 250.| -.290 490.| 1.589
20.| 3.919 260.| -.003 500.| 1.092
30.| 2.545 270.| .454 510.| .135
40.| 1.113 280.| .962 520.| -1.028
50.| .155 290.| 1.404 530.| -1.429
60.| -.280 300.| 1.656 540.| -.000
70.| -.290 310.| 1.589 550.| 2.742
80.| -.003 320.| 1.092 560.| 3.919
90.| .454 330.| .135 570.| 2.545
100.| .962 340.| -1.028 580.| 1.113
110.| 1.404 350.| -1.429 590.| .155
120.| 1.656 360.| -.000 600.| -.280
130.| 1.589 370.| 2.742 610.| -.290
140.| 1.092 380.| 3.919 620.| -.003
150.| .135 390.| 2.545 630.| .454
160.| -1.028 400.| 1.113 640.| .962
170.| -1.429 410.| .155 650.| 1.404
180.| -.000 420.| -.280 660.| 1.656
190.| 2.742 430.| -.290 670.| 1.589
200.| 3.919 440.| -.003 680.| 1.092
210.| 2.545 450.| .454 690.| .135
220.| 1.113 460.| .962 700.| -1.028
230.| .155 470.| 1.404 710.| -1.429
240.| -.280 480.| 1.656 720.| -.000


Средняя тангенциальная сила Тср, МПа ........... .276
Средний крутящий момент двигателя Mcp , Н*м .... 184.
Степень неравномерности M kp ................... 1.6176
Степень неравномерноcти хода двигателя ......... .034745


ВЕКТОРНЫЕ ДИАГРАММЫ НАГРУЗОК
НА 1-Ю ШАТУННУЮ ШЕЙКУ И ПОДШИПНИК

-----+---------+---------+---------+----------
Угол| Тш, МПа | Zш, МПа | Тп, МПа | Zп, МПа
-----+---------+---------+---------+----------
0. | .000 | -2.918 | .000 | -2.918
10. | -.380 | -2.826 | .253 | -2.840
20. | -.677 | -2.570 | .492 | -2.611
30. | -.827 | -2.205 | .705 | -2.247
40. | -.799 | -1.810 | .881 | -1.771
50. | -.604 | -1.464 | 1.014 | -1.216
60. | -.287 | -1.229 | 1.101 | -.616
70. | .088 | -1.139 | 1.142 | -.009
80. | .451 | -1.192 | 1.140 | .570
90. | .744 | -1.361 | 1.101 | 1.093
100. | .934 | -1.599 | 1.031 | 1.537
110. | 1.010 | -1.857 | .937 | 1.894
120. | .986 | -2.095 | .826 | 2.163
130. | .885 | -2.290 | .701 | 2.353
140. | .734 | -2.431 | .568 | 2.475
150. | .557 | -2.524 | .430 | 2.548
160. | .371 | -2.577 | .288 | 2.587
170. | .185 | -2.602 | .144 | 2.605
180. | .000 | -2.611 | .000 | 2.611
190. | -.185 | -2.606 | -.144 | 2.609
200. | -.374 | -2.587 | -.288 | 2.598
210. | -.565 | -2.544 | -.430 | 2.570
220. | -.753 | -2.466 | -.568 | 2.515
230. | -.924 | -2.341 | -.701 | 2.417
240. | -1.058 | -2.165 | -.826 | 2.264
250. | -1.133 | -1.943 | -.937 | 2.045
260. | -1.131 | -1.694 | -1.031 | 1.757
270. | -1.050 | -1.449 | -1.101 | 1.411
280. | -.909 | -1.239 | -1.140 | 1.031
290. | -.759 | -1.081 | -1.142 | .664
300. | -.677 | -.951 | -1.101 | .387
310. | -.759 | -.747 | -1.014 | .324
320. | -1.097 | -.234 | -.881 | .694
330. | -1.715 | 1.051 | -.705 | 1.883
340. | -2.371 | 3.837 | -.492 | 4.484
350. | -2.137 | 8.286 | -.253 | 8.553
360. | -.000 | 12.972 | .000 | 12.972
370. | 3.557 | 14.560 | .253 | 14.986
380. | 5.469 | 10.348 | .492 | 11.694
390. | 4.686 | 4.857 | .705 | 6.712
400. | 3.654 | 1.890 | .881 | 4.018
410. | 2.885 | .370 | 1.014 | 2.726
420. | 2.426 | -.446 | 1.101 | 2.207
430. | 2.193 | -.959 | 1.142 | 2.104
440. | 2.084 | -1.360 | 1.140 | 2.211
450. | 2.009 | -1.726 | 1.101 | 2.409
460. | 1.911 | -2.072 | 1.031 | 2.623
470. | 1.762 | -2.385 | .937 | 2.813
480. | 1.560 | -2.647 | .826 | 2.960
490. | 1.317 | -2.848 | .701 | 3.058
500. | 1.051 | -2.987 | .568 | 3.115
510. | .780 | -3.073 | .430 | 3.141
520. | .513 | -3.120 | .288 | 3.149
530. | .253 | -3.142 | .144 | 3.148
540. | .000 | -3.131 | .000 | 3.131
550. | -.249 | -3.104 | -.144 | 3.111
560. | -.499 | -3.068 | -.288 | 3.095
570. | -.748 | -2.996 | -.430 | 3.058
580. | -.988 | -2.877 | -.568 | 2.989
590. | -1.201 | -2.699 | -.701 | 2.869
600. | -1.361 | -2.456 | -.826 | 2.684
610. | -1.438 | -2.158 | -.937 | 2.418
620. | -1.406 | -1.828 | -1.031 | 2.062
630. | -1.249 | -1.507 | -1.101 | 1.618
640. | -.973 | -1.246 | -1.140 | 1.095
650. | -.610 | -1.094 | -1.142 | .514
660. | -.213 | -1.084 | -1.101 | -.095
670. | .147 | -1.223 | -1.015 | -.699
680. | .404 | -1.482 | -.882 | -1.258
690. | .513 | -1.803 | -.705 | -1.737
700. | .459 | -2.111 | -.493 | -2.104
710. | .269 | -2.333 | -.253 | -2.334
720. | .000 | -2.918 | .000 | -2.918


Максимальная нагрузка на шейку , МПа ........... 15.112
Минимальная нагрузка на шейку , МПа ........... 1.048
Средняя нагрузка на шейку, МПа ................. 1.275


ВЕКТОРНЫЕ ДИАГРАММЫ НАГРУЗОК
НА 2-Ю КОРЕННУЮ ШЕЙКУ И ПОДШИПНИК

-----+---------+---------+---------+----------
Угол| Ткш, МПа| Zкш, МПа| Ткп, МПа| Zкп, МПа
-----+---------+---------+---------+----------
0. | .000 | -.260 | .000 | .260
10. | -.032 | -.249 | -.012 | .251
20. | -.062 | -.240 | -.024 | .247
30. | -.091 | -.226 | -.034 | .242
40. | -.117 | -.206 | -.042 | .233
50. | -.138 | -.179 | -.048 | .221
60. | -.151 | -.146 | -.050 | .204
70. | -.153 | -.107 | -.049 | .180
80. | -.137 | -.067 | -.042 | .147
90. | -.100 | -.029 | -.029 | .100
100. | -.032 | -.003 | -.009 | .031
110. | .074 | -.006 | .019 | -.072
120. | .232 | -.067 | .058 | -.234
130. | .453 | -.238 | .109 | -.500
140. | .751 | -.624 | .174 | -.960
150. | 1.114 | -1.427 | .251 | -1.793
160. | 1.415 | -2.974 | .313 | -3.279
170. | 1.203 | -5.309 | .263 | -5.438
180. | .000 | -7.945 | .000 | -7.945
190. | -1.969 | -8.693 | -.429 | -8.903
200. | -3.073 | -6.459 | -.679 | -7.120
210. | -2.756 | -3.531 | -.622 | -4.436
220. | -2.227 | -1.850 | -.516 | -2.849
230. | -1.745 | -.917 | -.419 | -1.926
240. | -1.356 | -.391 | -.339 | -1.370
250. | -1.052 | -.090 | -.275 | -1.020
260. | -.816 | .084 | -.224 | -.789
270. | -.632 | .183 | -.183 | -.632
280. | -.489 | .237 | -.148 | -.522
290. | -.376 | .264 | -.120 | -.444
300. | -.287 | .276 | -.096 | -.386
310. | -.216 | .279 | -.075 | -.345
320. | -.159 | .278 | -.057 | -.315
330. | -.111 | .275 | -.041 | -.294
340. | -.071 | .272 | -.027 | -.279
350. | -.034 | .270 | -.013 | -.271
360. | .000 | .260 | .000 | -.260
370. | .032 | .249 | .012 | -.251
380. | .062 | .240 | .024 | -.247
390. | .091 | .226 | .034 | -.242
400. | .117 | .206 | .042 | -.233
410. | .138 | .179 | .048 | -.221
420. | .151 | .146 | .050 | -.204
430. | .153 | .107 | .049 | -.180
440. | .137 | .067 | .042 | -.147
450. | .100 | .029 | .029 | -.100
460. | .032 | .003 | .009 | -.031
470. | -.074 | .006 | -.019 | .072
480. | -.232 | .067 | -.058 | .234
490. | -.453 | .238 | -.109 | .500
500. | -.751 | .624 | -.174 | .960
510. | -1.114 | 1.427 | -.251 | 1.793
520. | -1.415 | 2.974 | -.313 | 3.279
530. | -1.203 | 5.309 | -.262 | 5.438
540. | -.000 | 7.945 | .000 | 7.945
550. | 1.969 | 8.693 | .430 | 8.902
560. | 3.073 | 6.459 | .679 | 7.120
570. | 2.756 | 3.531 | .622 | 4.436
580. | 2.227 | 1.850 | .517 | 2.849
590. | 1.745 | .917 | .419 | 1.926
600. | 1.356 | .391 | .339 | 1.370
610. | 1.052 | .090 | .275 | 1.020
620. | .816 | -.084 | .224 | .789
630. | .632 | -.183 | .183 | .632
640. | .489 | -.237 | .148 | .522
650. | .376 | -.264 | .120 | .444
660. | .287 | -.276 | .096 | .386
670. | .216 | -.279 | .075 | .345
680. | .159 | -.278 | .057 | .315
690. | .111 | -.275 | .041 | .294
700. | .071 | -.272 | .027 | .279
710. | .034 | -.270 | .013 | .271
720. | .000 | -.260 | .000 | .260


Максимальная нагрузка на шейку , МПа ........... 8.926
Минимальная нагрузка на шейку , МПа ........... .005
Средняя нагрузка на шейку, МПа ................. 1.780

Угол Тсум,Мпа Мкр,Н*м
0 0 0
10 2,742 1824,715998
20 3,919 2607,973011
30 2,545 1693,618605
40 1,113 740,666997
50 0,155 103,147695
60 -0,280 -186,33132
70 -0,290 -192,98601
80 -0,003 -1,996407
90 0,454 302,122926
100 0,962 640,181178
110 1,404 934,318476
120 1,656 1102,016664
130 1,589 1057,430241
140 1,092 726,692148
150 0,135 89,838315
160 -1,028 -684,102132
170 -1,429 -950,955201
180 0 0
190 2,742 1824,715998
200 3,919 2607,973011
210 2,545 1693,618605
220 1,113 740,666997
230 0,155 103,147695
240 -0,280 -186,33132
250 -0,290 -192,98601
260 -0,003 -1,996407
270 0,454 302,122926
280 0,962 640,181178
290 1,404 934,318476
300 1,656 1102,016664
310 1,589 1057,430241
320 1,092 726,692148
330 0,135 89,838315
340 -1,028 -684,102132
350 -1,429 -950,955201
360 0 0
370 2,742 1824,715998
380 3,919 2607,973011
390 2,545 1693,618605
400 1,113 740,666997
410 0,155 103,147695
420 -0,280 -186,33132
430 -0,290 -192,98601
440 -0,003 -1,996407
450 0,454 302,122926
460 0,962 640,181178
470 1,404 934,318476
480 1,656 1102,016664
490 1,589 1057,430241
500 1,092 726,692148
510 0,135 89,838315
520 -1,028 -684,102132
530 -1,429 -950,955201
540 0 0
550 2,742 1824,715998
560 3,919 2607,973011
570 2,545 1693,618605
580 1,113 740,666997
590 0,155 103,147695
600 -0,280 -186,33132
610 -0,290 -192,98601
620 -0,003 -1,996407
630 0,454 302,122926
640 0,962 640,181178
650 1,404 934,318476
660 1,656 1102,016664
670 1,589 1057,430241
680 1,092 726,692148
690 0,135 89,838315
700 -1,028 -684,102132
710 -1,429 -950,955201
720 0 0
S,мм2 10563
R,м 0,063




Комментарий:

Курсовая работа - отлично!


Рекомендовать другу
50/50         Партнёрка
Отзывы