Главная       Продать работу       Заказать работу       Блог       Контакты       Оплата       О нас       Как мы работаем       Регистрация       Вход в кабинет
Тех. дипломные работы
   автомобили
   спец. техника
   станки
   тех. маш.
   строительство
   электроснабжение
   пищевая промышленность
   водоснабжение
   газоснабжение
   автоматизация
   теплоснабжение
   холодильники
   машиностроение
   др. тех. специальности

Тех. курсовые работы
   автомобили
   спец. техника
   станки
   тех. маш.
   строительство
   детали машин
   электроснабжение
   газоснабжение
   водоснабжение
   пищевая промышленность
   автоматизация
   теплоснабжение
   ТММ
   ВСТИ
   гидравлика и пневматика
   машиностроение
   др. тех. специальности

Тех. дополнения
   Отчеты
   Расчетно-графические работы
   Лекции
   Задачи
   Лабораторные работы
   Литература
   Контрольные работы
   Чертежи и 3D моделирование
   Тех. soft
   Рефераты
   Общий раздел
   Технологический раздел
   Конструкторский раздел
   Эксплуатационный раздел
   БЖД раздел
   Экономический раздел
   Экологический раздел
   Автоматизация раздел
   Расчетные работы

Гум. дипломные работы
   педагогика и психология
   астрономия и космонавтика
   банковское, биржевое дело
   БЖД и экология
   биология и естествознание
   бухгалтерский счет и аудит
   военное дело
   география
   геология
   государство и право
   журналистика и СМИ
   иностранные языки
   история
   коммуникации
   краеведение
   кулинария
   культура и искусство
   литература
   экономика и торговля
   математика
   медицина
   международное отношение
   менеджмент
   политология
   музыка
   религия
   социология
   спорт и туризм
   таможенная система
   физика
   химия
   философия
   финансы
   этика и эстетика
   правознавство

Гум. курсовые работы
   педагогика и психология
   астрономия и космонавтика
   банковское, биржевое дело
   БЖД и экология
   биология и естествознание
   бухгалтерский счет и аудит
   военное дело
   география
   геология
   государство и право
   журналистика и СМИ
   иностранные языки
   история
   коммуникации
   краеведение
   кулинария
   культура и искусство
   литература
   экономика и торговля
   математика
   медицина
   международное отношение
   менеджмент
   политология
   музыка
   религия
   социология
   спорт и туризм
   таможенная система
   физика
   химия
   философия
   финансы
   этика и эстетика
   правознавство

Гум. дополнения
   Отчеты
   Расчетные работы
   Лекции
   Задачи
   Лабораторные работы
   Литература
   Контрольные работы
   Сочинения
   Гум. soft
   Рефераты

Главная > Тех. дополнения > Автоматизация раздел
Название:
ВЫБОР АВТОМАТИЗИРОВАННОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННО-ОТОПИТЕЛЬНЫМ ПРОЦЕССОМ В КОРОВНИКЕ

Тип: Дипломные работы
Категория: Тех. дополнения
Подкатегория: Автоматизация раздел

Цена:
0 грн



Подробное описание:
  1. ВЫБОР АВТОМАТИЗИРОВАННОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННО-ОТОПИТЕЛЬНЫМ

ПРОЦЕССОМ В КОРОВНИКЕ

 

 

  1. 1 Постановка вопроса. Цели и задачи разработки

 

         Наибольшее воздействие на физиологическое состояние животного и его продуктивность оказывают температура и влажность воздуха и в ряде случаев его загазованность.

         Для поддержания качественного состава воздуха в производственных помещениях необходима систематическая вентиляция с обменом воздуха во всех слоях. В животноводческих помещениях воздух загрязняют выделяемые коровами экскременты, углекислый газ, сероводород, водяные пары, избыточная теплота, образующиеся в помещении аммиак и метан, механические примеси.  Неудовлетворительный температурно-влажностный режим и газовый состав воздуха в помещении приводят к снижению удоя коров на

 15 . . . 20%, а излишняя скорость воздуха вызывает простудные заболевания.

         Учитывая вышеизложенное, для увеличения продуктивности поголовья чрезвычайно важным является поддержание комфортных условий для дойных коров.

 

  1. 2 Расчет и выбор вентиляционно-калориферной установки.

 

      Определяем необходимый воздухообмен (L , м³/ч) для данных условий.

А. По допустимому содержанию водяных паров:

 

Lвл.= kåG/(dв-dн),                                                        (3.1)

где åG - суммарное количество водяных паров в животноводческом помещении, г/г×гол.

 

åG = G1+G2,                                                     (3.2)

 

где  G1 - количество влаги, выделяемое через дыхание и кожу животного, г/г×гол. [5] табл.11 стр.53; G2 - количество влаги, испаряемой со стен, пола, потолка, кормушки, г/г×гол., принимается G2 = 0,14G1; k - поправочный коэффициент, учитывающий испарение влаги с различных конструкций помещения (принимаем k = 1,1); dв - допустимое содержание влаги в воздухе помещения, г/м³. Допустимое содержание влаги в воздухе помещения, г/м3:

 

dв = dнас.в jв/100                                                          (3.3)

 

dн - содержание влаги в наружном воздухе, г/м³

 

dн = dнас.н jн/100                                                          (3.4)

 

dнас.в и dнас.н - влагосодержание внутреннего и наружного воздуха в насыщенном состоянии при расчетных температурах [5] табл.14 стр.56; jв и jн - относительная влажность внутреннего и наружного воздуха, jв - принимаем по [5] табл.9 стр.51, jн = 95%.

dв = 9,4×70/100 = 6,58 г/м³

dн = 0,88×95/100 = 0,836 г/м³

G1 = 364×200 = 72800 г/г×гол

G2 = 0.14×72800 = 10192 г/г×гол

åG = (72800+10192)×1,1 = 91291,2 г/г×гол

Lвл = 91291,2/(6,58-0,836) = 15893,3 м³/ч

 

Б. По допустимому содержанию углекислого газа:

 

Lук = k2Gук/(Свн),                                           (3.5)

 

где Gук- общее количество углекислоты, выделяемое животными в помещении [5] табл.11 стр.53, л/ч; k2 - коэффициент, учитывающий выделение углекислоты микроорганизмами и подстилкой (принимаем

k2 = 1,2); Св - допустимое содержание углекислоты в воздухе помещения, л/м³; Сн - содержание углекислоты в наружном воздухе , л/м³.

 

Lук = 1,2×114×200/(2,5-0,3) = 12436,4 м³/ч

 

Минимальный допустимый воздухообмен (м³/ч), необходимый для нормальной жизнедеятельности животных

 

Lmin = mNa/100 ,                                                         (3.6)

 

где m - масса одного животного, кг.; N - число животных, гол.; а - минимальный допустимый воздухообмен на 1ц. живой массы животных, м³/ч.

Lmin = 400×200×17/100 = 13600 м³/ч

 

В качестве расчетного принимается наибольший воздухообмен из полученных значений.

Из-за дефицита тепла на фермах расчет расхода воздуха для удаления избыточного тепла не производится.

Часовая кратность обмена воздуха в помещении:

 

k = L/Vn,                                                            (3.7)

 

где L - расчетный воздухообмен, м³/ч; Vn - внутренний обмен помещения, м³.

 

Vn = 21×78×2,8 = 4586 м³

 

k = 15893,3/4586 = 3,4

При k > 3 применяем вентиляцию с искусственным побудителем.

Выбираем из [9]   вентилятор Ц4-70 № 7   со шкивом для ремённого привода.  Дальше  необходимо рассчитать  мощность,  необходимую для привода вентилятора.

Техническая характеристика вентилятора Ц4-70 № 7

 

Производительность, тыс. м3/ч           4,1...24

Полное давление, Па.                               94

Частота вращения об/мин.                  950....1460

Диаметр рабочего колеса, мм,                700

Мощность электродвигателя, кВт       2,8....10

 

Потребляемая мощность для привода вентилятора, кВт:

         Рпотр. = ( Кз · L · Н)  /  ( 102  · 3600 ·hв ),                          (3.8)

где  Кз  -коэффициент запаса ( принимается равным 1,1),   L - подача воздуха вентилятора, м3/ч; hв   -    КПД вентилятора ( 0,4 . . . 0,6 ).

                                    Рпотр =1,1 · 15893 · 94/102 · 3600 · 0,6 = 7,45 кВт

 

По каталогу [1] выбираем электродвигатель АИР132S4У3   Рн = 7,5 кВт;

nн = 1500 об/мин; Iн = 15,1А; Uн = 380В;  = 87,5%; cos = 0.86;lп = Мп / Мн =2;  lmin = Мmin / Мн = 1,6;  lmax (lкр ) = М кр / Мн  =  2,2;

Jдр = 0,028 кг·м³

Определяем присоединенную и максимальную мощность, кВт

Рприс = 7,5/0,875 = 8,57 кВт

Определяем максимальную мощность, кВт

Рmax = 0,99· 0,7· 8,57 = 5,94 кВт

Определяем приведенный момент инерции вентилятора , JПРИВ

         JПРИВ = JДВ + JМАШ, кг · м²   ,   (3.9)

где JДВ- момент инерции электродвигателя,

JМАШ - момент инерции рабочей машины,

         JМАШ = m · (R² / 2)  ,  (3.10)

где  m - масса рабочего органа машины (  0,2· mв ) , кг  , [ 16 ]   mв = 207 кг

R  -  радиус рабочего колеса машины , мм , [ 16 ]  d = 700 мм

JМАШ = 41,4 · ( 0,35² / 2 ) = 2,54 , кг · м²

         JПРИВ = 0,028 + 2,54 = 2,57 , кг · м².

Методика расчета механической характеристике асинхронного двигателя

Для построения механической характеристики необходимо определить скольжение S и момент двигателя МДВ по формуле

МДВ = [ 2 · МК · ( 1 + e )] / ( S / SК + SК/ S + 2e ) , Н·м,             (3.11)

где МК - критический момент электродвигателя, Н · м,

S  -  текущее значение скольжения , о.е.,

SК - критическое значение скольжения, о.е.,

e - коэффициент ,  e = (1/SК + SК - 2m) / (2 · (m - 1)),                 (3.12)

где m - коэффициент , m = МП / МП ,

где МК - критический момент электродвигателя , Н · м,

МП - пусковой момент электродвигателя, Н · м,

         МК = ( РН / wН) · lк = МН· lк , Н · м                        ( 3.13)

где wн - номинальная угловая скорость вращения , рад/сек

             wн = 0,105 · n · (1 – SН), рад/сек,                           (3.14)

Результаты расчета механической характеристики электродвигателя приводим на диаграмме (рис. 2).

Методика расчета механической характеристики вентилятора

  Механическая характеристика вентилятора рассчитывается по закону:  

Мс = МО + (МСН – МО ) · (w/wн)²,                          (3.15),

где МС - момент вентилятора при скорости w,

МО -  момент трогания вентилятора,

МСН  -  момент вентилятора при скорости wн.

Результаты расчета механической характеристики вентилятора приведены на диаграмме (рис. 2).

Определение времени пуска электропривода вентилятора

        Для определения времени пуска электродвигателя используем метод площадей, сводящийся к графоаналитическому интегрированию уравнения движения. Совмещаем механические характеристики электродвигателя и вентилятора на одном графике, затем определяем кривую динамического момента:

         МДИН = МДВ – МС,                                                (3.16)

Кривую динамического момента делим на ряд участков, на котором Мдин остается постоянным и равным среднему значению. Время разгона на каждом участке определяется как

        Δti = JПР · ( Δwi / МДИНi ),                                            (3.17),

где Δ wi -  перепад скорости участка,

МДИН - среднее значение динамического момента на участке.

         Общее время пуска определится

         tп = S Δti,                                                            (3.18) ,

где m  -  число участков.

         Результаты графоаналитических вычислений приведены на диаграмме (рис. 2).

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчет отопления

 

Рассчитываем отопление следующим образом. Количество избыточного тепла в летний период или мощность отопительного устройства в зимний период определяют на основании уравнения теплового баланса помещения.

 

Qж + Qот + Qпод + Qсмэ = Qогр + Qв + Qисп,                            (3.19)

 

где Qсмэ = 0,11Qот, кДж/ч;

Qпод - количество тепла, выделяемое подстилкой, кДж/ч;

Qж   - количество тепла, выделяемого животным [5] табл.11 стр.53, кДж/ч; Qот   - теплопроизводительность системы отопления, кДж/ч;

Qогр   - теплопотери помещения через  ограждающие   конструкции, кДж;

Qв   - количество  тепла,  необходимое  для нагревания приточного воздуха, кДж/ч;

Qисп - тепло, расходуемое на испарение влаги с поверхности мокрого пола, кДж/ч.

Qв = rвв(tв-tн),                                                          (3.20)

 

где L - расчетный воздухообмен, м³/ч; Св - теплоемкость 1м³ воздуха кДж/(кг°С); rв - плотность воздуха при расчетной температуре, кг/м³;

tв, tн - соответственно температура внутри и снаружи помещения, принимается на основании зоологических требований, °С.

 

Qв = 15893,3×1,0×1,1(10-(015)) = 437065,75 кДж/ч

 

Тепло, выделяемое животными:

 

Qж = Q´ж n Kt ,                                                           (3.21)

ж - норма тепловыделения животными [5] табл.11 стр. 53 , кДж/(г×час);

n- число животных в помещении, гол; Kt - коэффициент, учитывающий изменение тепловыделения животного с изменением температуры,

 

Kt = 1+0,0015(16-10) .

Qж = 2880×200×1,021 = 588096 кДж/ч

 

Qпод = 0,12Qж = 0,12×588096 = 70572 кДж/ч

Количество тепла, расходуемое на испарение влаги в помещении:

Qисп = 2,5Q2,                                                      (3.22)

 

где Q2 - количество влаги, испаряемой из пола, помещения и других конструкций, г/ч;

 

Qисп = 2,5×10192 = 25480 кДж/ч

Потери тепла через ограждения находим по формуле:

 

Qогр = qoV(tв-tн),                                                          (3.23)

где V - объем коровника, м³; qo – коэффициент теплоотдачи (qo = 3,92¸2,93).

 

Qогр = 3,92·4586(10-(-15)) = 449428 кДж/ч

Qот = Qогр + Qв + Qисп - Qж - Qпод - Qсмэ

Qот = (Qогр + Qв + Qисп - Qж - Qопд)/1,11

Qот = (449428+437066+25480-588096-70572)/1,11 = 228203 кДж/ч

Мощность отопительной установки коровника рассчитываем по выражению:

 

Рот = Qот/3600hт,                                                         (3.24)

 

где hт - тепловой КПД отопительной установки, принимаем (0,95¸1).

Рот = 228203/3600·1 = 63 кВт.

 

Из [4] выбираем электрокалориферную установку СФОЦ - 60/0,5 Т

 

Техническая  характеристика СФОЦ - 60/0,5 Т

Мощность, кВт:

 

общая

69

Электрокалорифера

67,5

Число секций

3

Число нагревательных элементов

27

Тип электродвигателя вентилятора

АИР80В4У3

 

 

 

  1. Принципиальная электрическая схема управления электрокалориферной установкой СФОЦ-60/0,5-Т

 

Принципиальная электрическая схема тиристорного устройства управления электрокалориферной установкой  СФОЦ-60/0,5-Т приведена на  графическом листе 4.

В блок БЗОО1  входят автоматические выключатели QF1 и  QF2,  панели управления А1 и силовых тиристорных модулей типа МДТО – А2, А3, А4,  сигнальная лампа HL, предохранитель FV. Автоматическим выключателем QF1 включают и выключают электрокалорифер или обеспечивают  его в случае возникновения  аварийной ситуации. Автоматический  выключатель QF2 предназначен  для этих же операций с вентилятором.

На панели управления А1 силовыми тиристорными  модулями А2, А3 и А4 осуществляются формирование и фазовый сдвиг управляющих импульсов, А также отключение QF1 при наличии аварийных сигналов соответствующих датчиков. Силовая панель обеспечивает регулирование выходной мощности электрокалорифера, а также формирует аварийные сигналы для отключения  выключателя QF1. Напряжение питания подается на клемы  А, В, С силового клеммника и через контакты  QF1  поступает на нагревательные элементы ЕК1-ЕК3, подключенные к клеммам А1, В1,С1. С них оно через клеммы А2, В2, С2  подается на вход  силовой панели. Панель управления питается фазным  напряжением 220В. Сигнал управления с ящика  управления подается на клеммы 13,14  блока управления электрокалориферной  установки.

Ящик управления имеет уравновешенный измерительный мост  постоянного тока, первичный термопреобразователь типа ТСМ, дифференциальный усилитель постоянного тока,  транзисторные усилители мощности  аналогового сигнала, элементы сигнализации и узлы питания. В одну из диагоналей  измерительного моста включены четыре первичные термопреобразователя типа ТСМ (или один), в другую - задатчик  температуры.  Ящик управления выдает световую информацию о превышении заданной температуры воздуха  в помещении  и ее соответствии с действительной. Одновременное свечение  светодиодов «Норма»  и любого другого говорит о незначительном  отклонении действительной температуры от заданной  (не более +20С).

Сигнал разбаланса измерительного моста поступает  на вход дифференциального  усилителя, а оттуда с параметрами не более  Uупр= +9В,  Jупр = +5mА  снимается с клемм 3, 4 и подается на клеммы 14, 13 узла управления силового блока.  Базовый аналоговый сигнал,  обеспечивающий необходимую  минимальную теплопроизводительность  электрокалорифера,  устанавливают   задатчиком базового сигнала.  Перед включением устройства управления с электрокалориферной установкой в работу необходимо с помощью фазоуказателя типа И 517М убедиться в том, что фазы питания в клеммах А, В, С блока управления БЗ001  подключены в прямой последовательности. На шкале ящика управления задатчиком температуры устанавливают необходимую ее  величину.  Задатчик базового сигнала  ставят в крайнее левое положение.  Включают автоматические  выключатели  QF1 и  QF2.  Устройство управления в течение часа  после включения входит в нормальный режим.

Несущей основой блока управления  является алюминиевый  охладитель, на котором крепят силовые модульные сборки, часть комплектующих изделий, а также оболочку блока.  Оребренную часть охладителя  встраивают в окно воздуховода электрокалориферной установки. На оболочке блока управления  установлены световая  сигнализация  о наличии питания и автоматические выключатели QF1 и  QF2.

Корпус ящика управления (150*200*100 мм) сделан из пластмассы, а его лицевая  крышка – из прозрачного материала типа сополимер. Под ней установлены задатчики температуры и базового сигнала, сигнальные лампочки «Норма», «Холодно», «Жарко».

Блок управления размещают на патрубке воздуховода электрокалориферной установки,  а ящик управления и панели датчиков  первичных преобразователей (R42 – R45) – в производственном обогреваемом помещении.  Панели соединены  с ящиком управления экранированным кабелем сечением 0,35…0,75 мм2. Места соединения выполняют пайкой, экран кабеля (провода) заземляют.

 

  1. Принципиальная электрическая схема устройства управления типа “Климатика-1”

 

На графическом листе 5 показана схема сигнализации режимов работы, устройства формирования сигнала управления при аварийном снижении температуры и импульсного напряжения управления СИФУ.

Для питания мостовой измерительной схемы используется выпрямленное стабилизированное напряжение, получаемое с помощью элементов  VD3….VD6,  C8, C9, VD17, VD18, VT1, VT2, R14, R15. Для получения постоянного значения чувствительности измерительного моста при подключении различного числа преобразователей, а также постоянного значения измерительного тока, протекающего по чувствительным элементам термодатчиков, в схему источника питания дополнительно включаются DA1, VT9, R16, R23, R34, R35. Мостовая измерительная схема образуется задатчиком, резисторами узла переключения числа термопреобразователей, термопреобразователями, размещенными в помещении и присоединяемыми через клеммник внешних соединений, и резисторами R13, R20, R21, R22, R25, смонтированными на плате СУР. Резистор R13 служит для корректировки баланса моста при различной длине соединительных проводов термопреобразователей.

Сигнал разбаланса измерительного моста, пропорциональный значению отклонения температуры в помещении от заданного, подается на вход операционного усилителя DA6. Включенные в цепь обратной связи усилителя конденсатор C19 и резисторы R41, R43  обеспечивают интегрально-пропорциональную зависимость выходного усиленного напряжения от напряжения разбаланса. Резистором R43 “Чувствительность О.С ” выбирается требуемый коэффициент усиления kу, определяющий отношение изменения напряжения управления к изменению температуры.

Далее усиленный сигнал поступает на вход суммирующего усилителя, выполненного на микросхеме DA7, где он складывается с сигналом задания базового напряжения, которое устанавливается резистором R57.

Наличие базового напряжения управления при уравновешенном мосте и соответствующего напряжения на электродвигателях обеспечивает работу устройства при положительном и отрицательном отклонении температуры от заданного значения. Оптимальный уровень базового напряжения определяется теплотехническими характеристиками помещения и внешней среды. На входе усилителя DA7 формируется напряжение управления.

Определяемое зоотехническими требованиями минимальное значение выходного напряжения задается резистором R1.

Напряжение управления и напряжение задания минимального напряжения, соответствующее положению движка резистора R1, сравниваются на диодах VD21, VD25. напряжение, имеющее большее значение, через переключатель SA3  поступает на аналого-импульсный преобразователь СИФУ.

При отсутствии сигнала разбаланса на входе операционного усилителя DA6 устанавливается сигнал “О”,  соответствующий логическому. Этот сигнал подается на выходы транзисторов VT11 и VT12, определяя их закрытые состояния. При этом транзисторы VT13 и VT14 открыты. На выводах 1, 9 и 10 логической микросхемы DD11 устанавливается сигнал логического “О”. При этом на выводе 6 элемента DD11 также устанавливается сигнал логического “О”, что приводит к протеканию тока через диод VD23 и высвечиванию сигнализации “Норма”.

При положительном сигнале на входе операционного усилителя DA6 открывается транзистор VT12 и закрывается транзистор VT13. На выводах 3 и 4 логической микросхемы DD11 устанавливается сигнал логического “О”, через светодиод VD24 протекает ток и высвечивается сигнал “Холодно”.

При отрицательном сигнале на выводе операционного усилителя DA6 открывается транзистор VT11, транзистор VT14 закрывается, на выводах 9, 10 элемента DD11 появляется положительный уровень напряжения, соответствующий логической  ”1”, а на выводах 8, 5 формируется сигнал логического “О”, ток протекает через светодиод VD22, высвечивая сигнал “Жарко”.

Схема сигнализации аварийного отклонения температуры состоит из пороговых элементов, выполненных на базе операционных усилителей DA4 и DA5 и включенных по схеме компараторов. На них происходит сравнение напряжения поступающего с выхода операционного усилителя DA6, с напряжением, определяемым уставкой “Аварийное отклонение температуры”. Установка может изменяться в пределах ±2….6С°. При большем отрицательном отклонении температуры от заданной, чем установленное значение отклонения, компаратор DA4 переключается. Получает питание катушка реле KV1. Замыкающее контакты реле KV1 включают сигнализацию “Аварийное отключение температуры”, а контакты KV1:1 дают команду на включение дополнительных источников тепла. При положительном отклонении температуры выше установленного переключается компаратор DA5, появляются на выводе, второй уровень напряжения обеспечивает включение сигнальной лампы “Аварийное отклонении температуры”.

Для работы СИФУ, построенной с использованием цифровых интегральных микросхем, полученное напряжение управления преобразуется в импульсное напряжение управления с помощью аналого-импульсного преобразователя. Он включает в себя: дифференциальный усилитель DA2, на котором собран генератор пилообразных напряжений; компаратор DA3; одновибратор, выполненный на логических элементах DD4; транзистор VT10 и интегрирующий конденсатор C13.

Напряжение управления поступает на вход 4 компаратора DA3, который перебрасывается в моменты равенства напряжения управления и пилообразного напряжения, возникающего на выводе 10 элемента DA2 и подаваемый на второй вход (вывод 3) элемента DA3. На выходе 9 элемента DA3 появляется сигнал, который подается на вход одновибратора. Это приводит к возникновению импульса на входе одновибратора (выводы 6, 10 элемента DD4) и переключению транзистора VT10, который шунтирует интегрирующую емкость С13. При этом линейно снижающее напряжение на выходе элемента DA2 скачком увеличивается до первоначального значения.

Выходные импульсы преобразователя поступают на счетные входы С2 трех счетчиков на интегральных микросхемах DD5….DD7. Начало счета каждого из счетчиков периодически начинается поле сбрасывания, которое осуществляется 2 раза за период питающего напряжения импульсами синхронизации. Поступающим с узла синхронизации на входы  R-счетчиков. Импульсы синхронизации имеют нулевой уровень.

Узел синхронизации построен на транзисторных ключах VT3….VT8, которые управляются напряжениями синхронизации соответствующих фаз. Эти напряжения поступают с вторичных обмоток трансформатора TV2(графический лист  6). На элементах R1…..R6, R7…..R11, C3….C5 собраны фильтры, служащие для защиты от помех и искажений питающей сети. Диоды VD11….VD16 обеспечивают четкое переключение транзисторов.

Ограничение диапазона регулирования выходного напряжения осуществляется двумя резисторами: резистором R17 задается минимальное   начальное значение выходного напряжения, резистором R39 ограничивается максимальное значение выходного напряжения. Сигналы с выводов 6 и 8 усилителей-распределителей (элементы DD12….DD14) (графический лист 5) поступают на усилители- преобразователи импульсов, построенные на  транзисторах VT1….VT6 и импульсных трансформаторах TV1…..TV6 (графический лист 6). Стабилитроны VD7….VD9, VD10….VD12 служат для предотвращения ложного включения транзисторов, обусловленного разбросом нулевого уровня выходных импульсов СИФУ. А также для защиты от помех.

Для защиты тиристоров от перенапряжения сети в силом блоке расположены варисторы RV1…..RV3. защита тиристоров от коммутационных перенапряжений осуществляется RC-цепочками: R1, C1, R2, C2, R3, C3. Конденсаторы  С1…..С6 служат для ограничения скорости нарастания напряжения при подключении устройства к питающей сети.

В блоке управления (графический лист 5) предусмотрен обратного чередования фаз питающей сети и от неполнофазного режима выполнена на базе синхронизируемого RS-триггера, собранного на логических элементах микросхемы DD3. Защита от бросков напряжения питания в момент включения устройства выполнена на интегрирующей цепочке R32, R79, C10 и порогов элементе, собранном на логических элементах DD1.1 и DD2.1 соответствующих микросхем.

Срабатывание узла защиты сопровождается световой сигнализацией, выполненной на светодиоде  VD26. элементы DD44, VD27….VD29, R75….R77 и С27 составляют узел форсированного пуска, который обеспечивает пуск двигателей с выходом на минимальную скорость в случае установки задатчика на минимальное напряжение.

Для контроля наличия напряжения питания, счетных импульсов и импульсов управления предусмотрены штыри Х2…..Х18.

Остальные электрические элементы схемы управления играют вспомогательную роль.

 

  1. 5 Вывод по разделу

 

В результате решения проблем было выбрано устройство управления типа “Климатика-1” с разработанной схемой управления и защиты электродвигателей от перегрузок при пуске. Были предложены принципиальные схемы управления  и описана работа этих схем

Эти схемы позволяют защитить от обратного чередования фаз, неполнофазного режима и от бросков напряжения питания в момент включения устройства.




Комментарий:

ВЫБОР АВТОМАТИЗИРОВАННОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННО-ОТОПИТЕЛЬНЫМ ПРОЦЕССОМ В КОРОВНИКЕ


Рекомендовать другу
50/50         Партнёрка
Отзывы