Главная       Продать работу       Блог       Контакты       Оплата       О нас       Как мы работаем       Регистрация       Вход в кабинет
Тех. дипломные работы
   автомобили
   спец. техника
   станки
   тех. маш.
   строительство
   электроснабжение
   пищевая промышленность
   водоснабжение
   газоснабжение
   автоматизация
   теплоснабжение
   холодильники
   машиностроение
   др. тех. специальности

Тех. курсовые работы
   автомобили
   спец. техника
   станки
   тех. маш.
   строительство
   детали машин
   электроснабжение
   газоснабжение
   водоснабжение
   пищевая промышленность
   автоматизация
   теплоснабжение
   ТММ
   ВСТИ
   гидравлика и пневматика
   машиностроение
   др. тех. специальности

Тех. дополнения
   Отчеты
   Расчетно-графические работы
   Лекции
   Задачи
   Лабораторные работы
   Литература
   Контрольные работы
   Чертежи и 3D моделирование
   Тех. soft
   Рефераты
   Общий раздел
   Технологический раздел
   Конструкторский раздел
   Эксплуатационный раздел
   БЖД раздел
   Экономический раздел
   Экологический раздел
   Автоматизация раздел
   Расчетные работы

Гум. дипломные работы
   педагогика и психология
   астрономия и космонавтика
   банковское, биржевое дело
   БЖД и экология
   биология и естествознание
   бухгалтерский счет и аудит
   военное дело
   география
   геология
   государство и право
   журналистика и СМИ
   иностранные языки
   история
   коммуникации
   краеведение
   кулинария
   культура и искусство
   литература
   экономика и торговля
   математика
   медицина
   международное отношение
   менеджмент
   политология
   музыка
   религия
   социология
   спорт и туризм
   таможенная система
   физика
   химия
   философия
   финансы
   этика и эстетика
   правознавство

Гум. курсовые работы
   педагогика и психология
   астрономия и космонавтика
   банковское, биржевое дело
   БЖД и экология
   биология и естествознание
   бухгалтерский счет и аудит
   военное дело
   география
   геология
   государство и право
   журналистика и СМИ
   иностранные языки
   история
   коммуникации
   краеведение
   кулинария
   культура и искусство
   литература
   экономика и торговля
   математика
   медицина
   международное отношение
   менеджмент
   политология
   музыка
   религия
   социология
   спорт и туризм
   таможенная система
   физика
   химия
   философия
   финансы
   этика и эстетика
   правознавство

Гум. дополнения
   Отчеты
   Расчетные работы
   Лекции
   Задачи
   Лабораторные работы
   Литература
   Контрольные работы
   Сочинения
   Гум. soft
   Рефераты

Рефераты
   Авиация и космонавтика
   Административное право
   Арбитражный процесс
   Архитектура
   Астрология
   Астрономия
   Банковское дело
   Безопасность жизнедеятельнос
   Биографии
   Биология
   Биология и химия
   Биржевое дело
   Ботаника и сельское хоз-во
   Бухгалтерский учет и аудит
   Валютные отношения
   Ветеринария
   Военная кафедра
   ГДЗ
   География
   Геодезия
   Геология
   Геополитика
   Государство и право
   Гражданское право и процесс
   Делопроизводство
   Деньги и кредит
   ЕГЭ
   Естествознание
   Журналистика
   ЗНО
   Зоология
   Издательское дело и полиграф
   Инвестиции
   Иностранный язык
   Информатика
   Информатика, программировани
   Исторические личности
   История
   История техники
   Кибернетика
   Коммуникации и связь
   Компьютерные науки
   Косметология
   Краеведение и этнография
   Краткое содержание произведе
   Криминалистика
   Криминология
   Криптология
   Кулинария
   Культура и искусство
   Культурология
   Литература : зарубежная
   Литература и русский язык
   Логика
   Логистика
   Маркетинг
   Математика
   Медицина, здоровье
   Медицинские науки
   Международное публичное прав
   Международное частное право
   Международные отношения
   Менеджмент
   Металлургия
   Москвоведение
   Музыка
   Муниципальное право
   Налоги, налогообложение
   Наука и техника
   Начертательная геометрия
   Оккультизм и уфология
   Остальные рефераты
   Педагогика
   Политология
   Право
   Право, юриспруденция
   Предпринимательство
   Прикладные науки
   Промышленность, производство
   Психология
   психология, педагогика
   Радиоэлектроника
   Реклама
   Религия и мифология
   Риторика
   Сексология
   Социология
   Статистика
   Страхование
   Строительные науки
   Строительство
   Схемотехника
   Таможенная система
   Теория государства и права
   Теория организации
   Теплотехника
   Технология
   Товароведение
   Транспорт
   Трудовое право
   Туризм
   Уголовное право и процесс
   Управление
   Управленческие науки
   Физика
   Физкультура и спорт
   Философия
   Финансовые науки
   Финансы
   Фотография
   Химия
   Хозяйственное право
   Цифровые устройства
   Экологическое право
   Экология
   Экономика
   Экономико-математическое мод
   Экономическая география
   Экономическая теория
   Этика
   Юриспруденция
   Языковедение
   Языкознание, филология

Главная > Тех. дипломные работы > электроснабжение
Название:
Реконструкция свинарника - маточника, с разработкой системы вентиляции, с применением теплообменников

Тип: Дипломные работы
Категория: Тех. дипломные работы
Подкатегория: электроснабжение

Цена:
0 руб



Подробное описание:

ОГЛАВЛЕНИЕ
Аннотация 
Выведение 
1. Характеристика хозяйства 6
2. Характеристика свинарника для опоросов на 52 места и порося тъемышей на 380 мест 10
3. Светотехнический расчет 11
3.1 Выбор источников света 11
3.2 Выбор системы и вида освещения 11
3.3 Выбор нормируемой освещенности и коэффициента запаса 11
3.4 Выбор осветительных приборов 12
3.5 Размещение осветительных приборов на плане 13
3.6 Определение мощности и числа источников света 17
3.7 Определение мощности ламп во вспомогательных помещениях методом удельной мощности 18 
3.8 Расчет освещения в электрощитовой 19
4. Расчет и выбор технологического оборудования 23
4.1 Расчет и выбор оборудования для вентиляции и отопления 23
4.2 Выбор кормораздатчика 31
4.3 Выбор навозоуборочного транспортера 32
4.4 Выбор водонагревателя 33
4.5 Режим работы облучательной установки 33
5. Расчет электриеских нагрузок 36
5.1 Расчет осветительных нагрузок 36
5.2 Расчет силовых нагрузок 37 
5.3 Расчет тепловых нагрузок 40
5.4 Расчет специальных нагрузок 41
5.5 Расчет нагрузок на вводе 41
6. Выбор аппаратуры управления и защиты 43
7. Расчет внутренней силовой сети 48
8. Расчет сети 0,38 кв 50
9. Расчет токов короткого замыкания 51
10. Разработка приточно-вытяжной вентиляции с применением 
роторных теплообменников 63
10.1 Общее положение 63
10.2 Требование микроклимата в свинарнике 65
10.3 Выбор теплообменника 65
10.4 Расчет теплообменника в секции для свиноматок 67
10.5 Расчет теплообменника в секции для поросят отъемышей 75
10.6 Выбор схемы установки вращающегося регенератора в системе 
вентиляции 76
10.7 Разработка схемы управления 79
10.8 Выбор аппаратуры 80
11. Эксплуатация электрооборудования 83
12. Безопасность и экологичность проекта 88
12.1 Мероприятия по обеспечению электробезопасности 88
12.2 Пожарная безопасность 91
12.3 Экологическая безопасность 94 
13. Технико-экономическое обоснование применение роторных теплообменников 97
13.1 Расчет капитальных вложений 97
13.2 Определение годовых эксплуатационных затрат 100
13.3 Технико-экономическая оценка эффективности проектируемого технического решения 
13.4 Расчет чистого дисконтированного дохода 
Литература 
Ведомость

2. ХАРАКТЕРИСТИКА СВИНАРНИКА ДЛЯ ОПОРОСОВ НА 52 МЕСТА И ПОРОСЯТ ОТЪЕМЫШЕЙ НА 380 МЕСТ

Объектом электрификации является корпус для опоросов на 52 места и по-росят отъемышей на 380 мест. Технологическим процессом предусмотрено по-ступление свиноматок для опоросов и откорм поросят до четырех месячного воз-раста
Габаритные размеры помещений, характеристика поверхностей и категория по условиям окружающей среды приведены в таблице 1.1.
Таблица 1.1 – Характеристика помещений
№ по плану Наименование поме-щений Длина, м Ширина, м Высота, м Площадь, м2 Коэффициент отражения, % Категория по условиям окружающей среды
п с р
1 Секция для опоросов 42 18 2,7 756 50 30 10 Сырое
2 Секция для поросят-отъёмышей 22 18 2,7 396 50 30 10 Сырое
3 Машинное отделение 6.7 4 2,7 26,8 50 30 10 Сырое
4 Служебное помеще-ние 5,2 3,2 2,7 16,64 70 50 30 Сухое
5 Площадка для взве-шивания 4 3 2,7 12 50 30 10 Сырое
6 Коридор 18 4 2,7 72 50 30 10 Сырое
7 Венткамера 5,2 3,2 2,7 16,64 50 30 10 Сухое
7 Венткамера 3,5 3 2,7 10,5 50 30 10 Сухое
8 Тамбур 2 2 2,7 4 50 30 10 Влажное
9 Электрощитовая 5,2 2,6 2,7 13,52 50 30 10 Сухое
10 Инвентарная 5,2 2,4 2,7 12,48 50 30 10 Сухое
11 Коридор 5,2 2,8 2,7 14,56 50 30 10 Сухое

3 СВЕТОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

3.1 Выбор источников света

При выборе источников света необходимо руководствоваться экономиче-ской целесообразностью и эффективностью различных источников света. Ввиду того, что газоразрядные источники света обладают повышенной светоотдачей и сроком службы их целесообразно использовать в производственных помещениях, и только если их использование невозможно, применяют лампы накаливания. Ис-ходя из этого, принимаем в секции для опоросов и в секции для поросят-отъёмышей, а также в служебном помещении люминесцентные лампы. Лампы накаливания принимает в остальных помещениях.

3.2 Выбор системы и вида освещения

В помещениях свинарника принимается общая равномерная система осве-щения и вид освещения – рабочее.
Дежурное освещение предусматривается для контроля над животными в ночное время (в секции для опоросов 15% от общего числа светильников, в секции для поросят-отъёмышей 10%).

3.3 Выбор нормируемой освещенности и коэффициента запаса

Выбор нормируемой освещённости осуществляется по нормам СНИП 11-4-79 в зависимости от характеристики зрительных работ, наименьшего размера объ-екта различения, контраста объекта различения с фоном и характеристики фона. Результаты выбора нормируемой освещённости и коэффициента запаса приведены в таблице 2.1.

Таблица 3.1 – Сводные данные выбора нормируемой освещённости и коэф-фициента запаса
№ по плану Наименование помещений Тип источни-ка света Плоскость в ко-торой нормиру-ется освещен-ность Ен, лк Коэффициент запаса
1 Секция для опоросов лл Г-0,0 75 1,3
2 Секция для поросят отъемышей лл Г-0,0 75 1,3
3 Машинное отделение лн Г-0,0 20 1,15
4 Служебное помещение лл Г-0,8 150 1,3
5 Площадка для взвешивания лн В-1,2 100 1,15
6 Коридор лн Г-0,0 20 1,15
7 Венткамера лн Г-0,0 20 1,15
7 Венткамера лн Г-0,0 20 1,15
8 Тамбур лн Г-0,0 20 1,15
9 Электрощитовая лн В-1,5 50 1,15
10 Инвентарная лн Г-0,0 10 1,15
11 Коридор лн Г-0,0 20 1,15


3.4 Выбор осветительных приборов

Требование к характеру светораспределения учитываются следующим об-разом: для производственных помещений принимают светильники прямого или преимущественно прямого светораспределения с типовыми кривыми силы света К,Г,Д. Если необходимо создать требуемый уровень освещённости в горизон-тальной плоскости, то наиболее целесообразны светильники прямого света, класса П, а в помещениях со светлыми стенами и потолком- преимущественно прямого света класса Н. Чем выше помещение и больше нормируемая освещенность, тем более концентрированными кривыми силы света должны обладать светильники. Для освещения в вертикальной плоскости целесообразны светильники класса Р полуширокой кривой типа Л или равномерной типа М.
Требуемая степень защиты от условий окружающей среды определяется с учетом рекомендаций /1/.
Результаты выбора светильников сведем в таблицу 2.2.
Таблица 2.2 – Характеристики светильников
№ п/п Наименование помещения Тип све-тильни-ков Количест-во и мощ-ность ламп Класс свето-рас-преде-ления Кривая силы света КПД,% Степень защиты с
Общий В ниж-нюю по-лусферу
1 Секция для опо-росов ЛСП18 136 П Д 70 - 5'4 1,45
2 Секция для поро-сят-отъёмышей ЛСП18 136 П Д 70 - 5'4 1,45
3 Машинное отде-ление НСП02 60,100,200 Р М 70 42 IP54 1,65
4 Служебное по-мещение ЛПО01 240 Н Д-1 60 50 2’0 1,45
5 Площадка для взвешивания НСП02 60,100,200 Р М 70 42 IP54 1,65
6 Коридор НСП02 60,100,200 Р М 70 42 IP54 1,65
7 Венткамера НСП02 60,100,200 Р М 70 42 IP54 1,65
7 Венткамера НСП02 60,100,200 Р М 70 42 IP54 1,65
8 Тамбур НСП02 60,100,200 Р М 70 42 IP54 1,65
9 Электрощитовая НСП02 60,100,200 Р М 70 42 IP54 1,65
10 Инвентарная НСП02 60,100,200 Р М 70 42 IP54 1,65
11 Коридор НСП02 60,100,200 Р М 70 42 IP54 1,65

3.5. Размещение осветительных приборов на плане

Расчетную высоту установки светильников Нр, м, определяют по формуле
Нр=Н-hсв-hp, (3.1)

где Н - высота помещения, м;
hсв - высота свеса светильника (для люминесцентных ламп принимаем hсв=0,3, а для ламп накаливания - hсв=0,4), м;
hp- высота расположения рабочей поверхности над уровнем пола, м.
Расстояние между светильниками в ряду LА ,м, и расстояние между рядами светильников LВ, м, определяют по формуле
, (3.2)
где λс – светотехнически наивыгоднейшее относительное расстояние между све-тильниками, о.е.
Расстояние от стены до ближайшего ряда светильников ℓ'В, м, или до бли-жайшего светильника в ряду ℓ'А, м, принимают в пределах.(0,3 .. 0,5) L'А,В; при на-личии рабочих мест у стен принимается 0,3 L'А,В, а если рабочие места отсутству-ют, то принимают 0,5 L'А,В.
Число рядов светильников N/B определяют по формуле:
(3.3)
где В – ширина помещения, м.
Число светильников в ряду определится, как :
(3.4)
где А – длина помещения, м.
Значения NА и NВ округляют до целого числа. Затем определяют действи-тельные расстояния от стены до ближайшего ряда светильников ℓВ и до ближай-шего светильника в ряду ℓА, расстояние между рядами LВ и светильниками в ряду LА.
(3.5)
(3.6)
где а=0,4 при ℓА,B =0,3LА,В и а=0 при ℓА,B =0,5LА,В.
При проектировании осветительных установок со светильниками с люми-несцентными лампами первоначально определяют только число рядов NВ, а число светильников в ряду NА и в помещении NΣ определяют светотехническим расче-том.
Результаты размещения светильников представлены в таблице3.3.

3.6 Определение мощности и числа источников света

3.6.1 Расчет освещения методом удельной мощности

Для выбранного типа светильника, выбранной нормированной освещённо-сти, а также с учётом Hр и площади освещаемого помещения выбираем величину удельной мощности Р'уд= 3,96 Вт/м2 /2/. Табличное значение удельной мощности корректируется с учётом принятых коэффициентов отражения и коэффициента запаса.
Расчетное значение удельной мощности для люминесцентных ламп Руд, Вт/м2, определяем из выражения:
, (3.7)
где -коэффициент привидения коэффициентов запаса к табличному значению;
-коэффициент привидения коэффициентов отражения к табличному значе-нию.
Вт/м2.
Тогда число светильников в ряду NА , шт, определяется по формуле:
, (3.8)
где Рл-мощность принятой лампы данного светильника, Вт.
шт.
Принимаем NА = 10 шт.

3.6.2 Расчет по формулам освещения в секции для поросят-отъёмышей
Вт/м2,
шт.
Принимаем NА = 5 шт.
Суммарное число светильников NΣ, шт., в помещении:
, (3.9)

NΣ =55=25 шт.
Расстояние между светильниками в ряду найдем по формуле 3.5:
м.

3.6.3 Расчет освещения в служебном помещении

Вт/м2.
шт.
Принимаем NА = 2 шт.
Суммарное число светильников в помещении найдем по формуле 3,8:
NΣ =21=2 шт.
Расстояние между светильниками в ряду:
м.

3.7 Определение мощности ламп во вспомогательных помещениях
методом удельной мощности

Расчетная единичная мощность источника Рр, Вт, определяется по формуле:
, (3.9)
где Руд – расчетное значение удельной мощности, Вт/м;
S – площадь помещения,м2;
nc – число ламп в светильнике.
По расчетной мощности лампы Рр с учетом шкалы мощностей выпускаемых промышленностью источников света выбираются подходящие лампы так, чтобы
0,9Рр  РЛ  1,2Рр.
Значение удельной мощности Руд , Вт/м2, определяется по формуле
, (3.10)
где – табличное значение удельной мощности, Вт/м2;
к1 – коэффициент приведения коэффициента запаса к табличному значению к1=кЗ /кЗтабл;
к2 – коэффициент приведения коэффициентов отражения к расчетному зна-чению.
– Машинное отделение
Вт/м2.
Вт.
120,6Рл160,8, принимается лампа Б-220-150.
Результаты расчета освещения остальных помещений приведены в таблице 3,5.

 

Таблица 3.5 – Расчет мощности ламп
№ Наимено-вание ,
Вт/м2 кЗ кЗтабл Руд S, м2 N Рр, Вт 0,9Рр 1,2Рр Рл
6
Коридор 9 1,15 1,3 7,92 72 4 142,56 128,3 171,07 150
7 Венткаме-ра 15 1,15 1,3 13,2 16,64 1 219,6 197,68 263,57 200
10 Инвентар-ная 10 1,15 1,3 8,8 12,48 1 109,82 98,8 131,8 100
11 Коридор 15 1,15 1,3 13,2 14,56 1 192,19 172,9 230,63 200

3.8 Расчет освещения в электрощитовой

Так как освещение в электрощитовой нормируется в вертикальной плоско-сти, то расчет освещения для этого помещения производится точечным методом.
В соответствии с этим методом на плане помещения (смотри рисунок 2.1) наносим источники света и выбираем контрольную точку.

Рисунок 3.1 – Расположение светильника и контрольной точки на плане электрощитовой
По известным значениям d и Нр определяем значения условной горизон-тальной освещенности, создаваемой в контрольной точке А источником света:
d=2,2 м; Hp=0,8 м; ег=7 лк
Так как освещенность нормируется в вертикальной плоскости, то необхо-димо пересчитать значение условной освещенности, ев, лк:
, (3.11)
где d – высота подвеса светильника, м;
Hр – рабочая высота, м.
лк.
Требуемый световой поток источников света , лм, определяется по фор-муле:
, (3.12)
где Z – коэффициент минимальной освещенности;
Кз – коэффициент запаса.
лм.
Выбирается лампа, поток которой находится в пределах
0,9 ФЛ <ФЛ<1,2ФЛ,
2957,14< ФЛ<3942,86,
Принимаем лампы накаливания типа Б-220-200, Ф =3150 лм.

 

 

 

Рисунок 3.2 – Расположение светильника и контрольной точки на плане служебного помещения.
Расчет освещения в помещении для взвешивания произведем аналогично.
Нр = 1,1 м,
d1=d2=1.1 м, d3=d4=2,19 м.
ег1=ег2=15 лк, ег3=ег4=7 лк.
лк,
лм,
Выбирается лампа, поток которой находится в пределах
0,9 ФЛ <ФЛ<1,2ФЛ,
1967,34< ФЛ<2623,
Принимаем лампы накаливания типа Б-220-150, Ф =2220 лм.
В помещениях площадью до 10 м2 принимаем один светильник. Мощность лампы принимаем по таблице /1/. Результаты расчетов сведены в светотехниче-скую ведомость.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 


4 РАСЧЕТ И ВЫБОР ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

4.1 Расчет и выбор оборудования для вентиляции и отопления

Количество приточного воздуха, необходимого для понижения концентра-ции углекислоты LCO2, м3/ч, вычисляем по формуле:
, (4.1)
где Ci – количество СО2, выделяемое одним животным данного вида, л/ч;
ni – количество животных данного вида в помещении;
к – число видов животных;
С1 – предельно допустимая концентрация СО2 в воздухе помещения, л/м3;
С2 – концентрация СО2 в наружном воздухе (С2=0,3…0,4 л/м3).
м3/ч.
м3/ч
Количество приточного воздуха, необходимого для растворения водяных паров Lw, м3/ч, вычисляем по формуле:
, (4.2)
где в, н – соответственно плотность внутреннего и наружного воздуха при соот-ветствующей температуре;
dв, dн – соответственно влагосодержание воздуха помещения и наружного воз-духа, г/кг сухого воздуха;
В, Н – соответственно относительная влажность внутреннего и наружного воздуха.
Общее влаговыделение воздуха W, в помещении для животных подсчиты-вается по формуле:
, (4.3)
где Wi – выделение влаги одним животным данного вида,
ni – количество животных данного вида в помещении;
 - коэффициент, учитывающий испарение влаги с мокрых поверхностей по-мещения.
С учетом поправочного коэффициента, учитывающего температуру внутри помещения
1193,71 м3/ч.
м3/ч.
Необходимый воздухообмен L, м3/ч, принимается по наибольшей из двух величин LCO2 или LW.
Правильность расчета проверяется по кратности воздухообмена m:
, (4.4)
где VП – внутренний объем помещения:
,

В животноводческих фермах для холодного периода года m = 3…6, прини-маем m1 = 3, тогда L1:
L1 = m1•VП , (4.5)
L1=3  2727 = 8181 м3/ч.
Площадь сечения всех вытяжных шахт при естественной тяге F, м2, опреде-ляется по формуле:
, (4.6)
где V – скорость движения воздуха в вытяжной шахте, м/с.
Скорость воздуха V, м/с:
, (4.7)
где h – высота вытяжной шахты (2…10 м);
t В – расчетная температура внутри помещения, С;
t Н – расчетная температура наружного воздуха, С.
м/с.
м2,
м2,
Число вытяжных шахт nвш, шт:
, (4.8)
где f – живое сечение одной шахты, м2. f = 0,4x0,4 = 0,16 м2.
шт.,
шт.
Расчет отопления животноводческих помещений ведут на основе уравнения теплового баланса Рот , Вт:
Рот = Рогр + Рв + Рсл + Рдоп – Рж – Рэ, (4.9)
где Рогр – тепловой поток через ограждения, Вт;
Рв – потери теплоты на вентиляцию, Вт;
Рсп – случайные потери теплоты, обычно принимаются 10-15% от Рогр + Рв;
Рдоп – дополнительные потери теплоты в зависимости от ориентации стен к сторонам света, как правило, дополнительные потери принимают в пределах 10-15% от половины потерь через стены, окна, двери, Вт;
Рж – поток свободной теплоты, выделяемой животными
Рэ – тепловой поток от средств местного электрообогрева и электрических ламп, Вт.
Теплопотери через все наружные ограждения Рогр, Вт, определяются по формуле:
, (4.10)
где R0 – сопротивление теплопередаче ограждения, м2К/Вт;
F – поверхность ограждения, м2;
ТВ, ТН – расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха, К;
n – поправочный коэффициент.
Сопротивление m – слойного ограждения теплопередаче R0, м2К/Вт:
, (4.11)
где RВ – термическое сопротивление тепловосприятию внутренней поверхности ограждения, м2К/Вт;
- термическое сопротивление теплопроводности отдельных слоев ограж-дения толщиной i , м, выполненных из материалов с коэффициентом теплопро-водности i , Вт/мК;
RН – термическое сопротивление теплопередаче наружной поверхности ог-раждения, м2К/Вт.
Для наружных стен:
м2К/Вт.
Для внутренних стен:
м2К/Вт.
Для перекрытия:
м2К/Вт.
Для окон R0 = 0,345 м2К/Вт; для дверей R0 = 0,378 м2К/Вт.

Потери тепла через неутепленные полы определяют по зонам шириной 2 м, параллельным наружным стенам. Сопротивление теплопередаче Rнп для первой зоны, расположенной непосредственно у стены, составляет 2,15; для второй 4,3; для третьей 8,6; для остальной площади пола – 14,2 м2К/Вт. Площади зон F1= F2 =F3 = 215,2 м2., F4 = 301,28 м2.
Для утепленных полов сопротивление теплопередаче Rуп, м2К/Вт, опреде-ляется по формуле :
, (4.12)
где ус, ус – толщина и коэффициент теплопроводности утепляющего слоя;
i, i – толщина и коэффициент теплопроводности остальных слоев пола.
Сопротивление зон пола:
м2К/Вт;
м2К/Вт;
м2К/Вт.
м2К/Вт.
Потери теплоты через все зоны пола:
Вт.
Вт.
Потери теплоты через ограждения:
Рогр1 = 33977,38+5715,89 = 39693,27 Вт.
Рогр2 = 19554,84+2925,44 =22480,28 Вт.
Тепло, уносимое воздухом при вентиляции РВ, Вт:
, (4.13)
где L – расчетный воздухообмен помещения, м3/ч;
с – теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/кгК.
В.
В.
Рсл1 = 0,1 (Рогр1 +РВ1) = 0,1(139886,01+39693,27) =17957,93 Вт,
Рсл2 = 0,1 (Рогр2 +РВ2) = 0,1(97463,67+22480,28) =11994,39 Вт.
Рдоп1=0,10,5 20929,1=1046,46 Вт.
Рдоп2=0,10,5 12710,39=635,52 Вт.
Поток свободной теплоты Рж, Вт, выделяемый животными:
, (4.14)
где qi – тепловой поток, выделяемый одним животным данного вида, Вт/гол;
ni – количество животных данного вида в помещении.
Рж1 = 564 52 = 29328 Вт.
Рж2 = 186 380 = 70680 Вт.
Для создания оптимального микроклимата наряду с общим отоплением по-мещения применяем дополнительные средства обогрева в местах расположения животных. Большой биологический и экономический эффект дает применение обогреваемых полов.
Принимаем ширину обогреваемой части пола равной 1750 мм, из которых 150 мм оставлены для прокладки подводящих проводов. У кождой стенки станка оставляем необогреваемую полосу шириной 50 мм.
Тогда обогреваемая площадь каждой площадки, S, м2:
S = (1750-150)(665-250)=0.9 м2.
Принимаем удельные мощности Руд: для площадки 1 – 280 Вт/м2, для пло-щадки 2 – 100 Вт/м2, для площадки 3 – 200 Вт/м2. определяем необходимую мощ-ность Р, Вт, нагрева для каждой площадки
Р1 = Руд  S, (4.15)
где Руд – удельная мощность, ВТ/м2;
S – площадь площадки, м2.
Р1 = Руд  S = 280  0.9 = 252 Вт,
Р2 = Руд  S = 100  0.9 = 90 Вт,
Р1 = Руд  S = 200  0.9 = 180 Вт.
Падение напряжения ∆U', B, на 1 м длины провода:
, (4.17)
где – удельное мощность и сопротивления одного метра провода.
B.
Длина отрезка провода lom p, м, подключенного к сети 220 В:
. (4.18)
м.
Принимаем к монтажу отрезок провода длиной 154 м. Мощность для 1 м провода ПОСХВ составляет Р’ = 10 Вт/м2.
Мощность Р, Вт, для отрезка провода:
Р= Р’ l; (4.19)
Р= 10  154 = 1540 Вт
Необходимая длина l1, м, провода для каждой площадки:
, (4.20)
м,
м,
м.
Число параллельных нитей n1 провода, укладываемых на каждой площадке:
, (4.21)
где а – длина площадки, м.
, принимаем 16;
, принимаем 6;
, принимаем 12.
Находим число площадок nпл для отдыха поросят, которые можно обогреть одним отрезком провода. Принимаем длину подводящих проводов lподв = 20 м, то-гда:
, (4.22)

принимаем 5 площадок.
Площадки 2 и 3 обогреваем одним отрезком провода
.
Действительная мощность Р, Вт, нагрева для каждой площадки:
Р1 = Р’n1a1 , (4.23)
Р1 = Р’n1a1 = 10  16  1.6 = 256 Вт;
Р2 = Р’n2a12= 10  6  1.6 = 92 Вт;
Р3 = Р’n3a3 = 10  12  1.6 = 192 Вт.
Мощность электрообогреваемых полов, Рэ, Вт:
Рэ = nст(Р1 + Р2 + Р3) , (4.24)
где nст – количество станков, шт.
Рэ = 52(256 + 96 + 192) = 28288Вт.
Проведя аналогичный расчет для помещения, где содержатся поросята отъ-емыши получаем Рэ = 36400 Вт.
Мощность отопительных установок:
– в помещении, для опоросов:
Рот = 39693,27+139886,01+17975,93+1046,46-29328-28288=199623,67 Вт;
– в помещении для поросят-отъемышей:
Рот =22480,28+97463,67+11994,39+635,52-70680-36400=25493,86 Вт.
Для отопления и вентиляции секции для опоросов выбираем два теплогене-ратора ТГ-1, у которых теплопроизводительность 100 Мкал/ч, производитель-ность по воздуху 5700 м3/ч., вентилятор осевой специальный, привод от электро-двигателя 4А80В4У3. Для отопления секции для поросят-отъемышей принимаем электрокалориферную установку СФОА-25/0,5 ТЦ-М3.

4.2 Выбор кормораздатчика

Для кормления животных принимаем самоходный электрифицированный рельсовый кормораздатчик КСП-0,8, предназначенный для нормированной разда-чи влажных и сухих кормовых смесей в индивидуальные кормушки. Он представ-ляет собой бункер влажных кормов, вместимостью 0,8 м3 , на торцах бункера рас-положены два бункера сухих кормов общей вместимостью 0,17 м3, для раздачи обрата установлены две фляги. Привод перемещения и шнека осуществляется от электродвигателей 4А71В4СУ1, мотор-редуктора мешалки – от 4А100S4У3.

4.3 Выбор навозоуборочного транспортера

Для уборки навоза принимаются два транспортера ТСН-160 кругового дви-жения с учетом габаритов помещения и технологии содержания. В установку входят два самостоятельных транспортера – горизонтальный и наклонный. Привод горизонтального транспортера от электродвигателя 4А112МВ6У1, наклонного – 4А80В4СУ1.
Определяем суточный выход навоза М, кг, от животных:
, (4.25)
где mi – количество мочи и кала от одного животного i-го вида, кг;
Ni – количество животных i-го вида, гол.
М=(10+12)26+(0,8+2,5)190=1199 кг.
Количество уборок N будет равно:
, (4.26)
где Q– производительность транспортера, кг/ч;
kз – коэффициент загрузки транспортера;
n – количетсво установок;
t– продолжительность одной уборки
, (4.27)
где L– длина транспортера, м;
V– скорость движения, м/с.
,

По зоотехническим нормам число уборок должно быть не менее 3-х, при-нимаем три уборки.

4.4 Выбор водонагревателя

Мощность проточного водонагревателя Р, Вт, рассчитывается по формуле:
, (4.27)
где ксут – коэффициент суточной неравномерности потребления воды;
кч – коэффициент часовой неравномерности потребления воды.
q – норма расхода воды на поение, л/сут;
N – количество животных;
С – теплоемкость воды;
– КПД водонагревателя;
С – КПД тепловых сетей.
Вт.
Принимается проточный циркуляционный водонагреватель ВЭП-600, Рн = 10,5 кВт, емкость резервуара 100 л. Для периодической циркуляции воды в систе-ме водопровода имеет центробежный насос 36МЦ6-12, привод которого осущест-вляется от электродвигателя 4АА63А2У3.

4.5 Расчет режима работы облучательной установки

Для УФ облучения животных принята стационарная облучательная уста-новка с облучателями ЭО-1-30.
Расстояние между облучателями, l, м равно:
l = Hp  , (4.28)
где Нр – высота подвеса над облучаемой поверхностью.
l = 1,61,4 = 2,24 м.
Количество облучателей по длине ряда N'A ,шт, станков:
, (4.29)
шт,
принимаем NA = 10 шт.
Количество облучателей по ширине ряда N'В, станков:
, (4.30)
.
Количество облучателей в корпусе
N = 10 4= 40 шт.
Величина средней облученности Еср, мэр/м2 определяется по формуле:
, (4.31)
где Фэ – эффективный поток излучения, мэр;
N – количество установок;
кф – коэффициент формы животных;
S – площадь облучаемой зоны;
к з – коэффициент запаса;
ηэ – коэффициент использования эритемного потока, о. е.
Чтобы определить коэффициент использования эритемного потока, необхо-димо найти индекс помещения i:
, (4.32)
где А, В – длина и ширина облучаемой зоны.
,
следовательно ηэ = 0,47.

мэр/м2
Принимаем суточную дозу облучения Dэ = 80 мэрч/м2 для поросят-отъемышей
Время облучения tн, ч, в течение суток в начале эксплуатации установки:
, (4.33)
ч,
в конце эксплуатации установки tк, ч:
, (4.34)
где kз = 2 при продолжительности горения 1000ч.

 

 

 


5 РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

5.1 Расчет осветительных нагрузок

Активная мощность Рmax, кВт, потребляемая осветительной установкой рав-на:
, (5.1)
где кс – коэффициент спроса;
Рустi – суммарная установленная мощность светильников в i-м помещении,
n – количество помещений.
Рmax = 0,9(2,16+1,08+0,3+1,192+0,6+0,6+0,2+0,1+0,06+0,06+0,2+0,1+
+0,2+0,2)=6,35 кВт.
Полная мощность светильников с люминесцентными лампами Sлл, кВА :
, (5.2)
где cosлл – коэффициент мощности для светильников с люминесцентными лам-пами.
кВА.
Реактивная мощность светильников с люминесцентными лампами Qлл, кВАр:
, (5.3)
кВАр.
Полная мощность Smax,кВА, осветительной установки на вводе:
, (5.4)
кВА.
Коэффициент мощности на вводе cosφв:
, (5.5)
.
Ток на вводе Iв, А равен:
, (5.6)
А.
Годовой расход электроэнергии Агод, кВтч:
Агод=РmaxТгод р+РдежТгод деж, (5.7)
где Тгод р – время работы светильников рабочего освещения,ч;
Рдеж – активная мощность светильников дежурного освещения, кВт;
Тгод деж – время работы светильников дежурного освещения, ч.
Агод =6,35  1890 + 0,34  8760 = 14979,9 кВтч.

5.2 Расчет силовых нагрузок

Активная максимальная мощность Рmax, кВт, потребляемая электродвигате-лем из сети рассчитывается по формуле:
(5.8)
где Рн – номинальная мощность электродвигателя, кВт;
kз – коэффициент загрузки электродвигателя, о.е.
з – КПД электродвигателя приданной загрузке.
Полная мощность Smax, кВА, потребляемая электродвигателем из сети равна:
, (5.9)
где cosз – коэффициент мощности электродвигателя при данном коэффициенте загрузки.
Реактивная мощность Qmax, кВАр, потребляемая электродвигателем из сети равна:
, (5.10)
Номинальный ток двигателя Iн, А, определяется по соотношению:
(5.11)
где н, cosн – соответственно КПД и коэффициент мощности двигателя при но-минальной нагрузке.
Пусковой ток двигателя Iп, А, рассчитывается по соотношению:
In=Iн  in, (5.12)
где in – кратность пускового тока /9/.
Рабочий ток электродвигателя, Iр, А:
(5.13)
Годовое потребление электроэнергии, Агод, кВтч:
Агод=РmaxТгод, (5.14)
где Тгод – число часов использования установки в году, ч;
Тгод=tсутn, (5.15)
где tсут – продолжительность работы установки в сутки, ч;
n – число дней работы в году.
Результаты расчета силовых нагрузок сведены в таблицу 5.1.

 

 


5.3 Расчет тепловых нагрузок

Произведем расчет тепловых нагрузок.
Ток, потребляемый водонагревателем, I, А равен:
, (5.16)
где Рн – номинальная мощность водонагревателя, кВт.
А.
Годовое потребление электроэнергии, Агод, кВтч:
Агод=РmaxТгод, (5.17)
где Тгод – время работы водонагревателя в году, ч;
Тгод=tсутn , (5.18)
где tсут – время работы водонагревателя в сутки, ч;
n – число дней работы в году.
Тгод=7365=2555 ч
Агод = 10,5 2555 =26827,5 кВтч.
Ток потребляемый секцией калорифера по формуле 5.16:
А.
Годовое потребление электроэнергии, Агод, кВтч
Агод=22,55040=113400 кВтч.



5.4 Расчет специальных нагрузок

Мощности, потребляемые облучателями одной группы Ргр , Вт:
Ргр = Роб  n  1,2 (5.19)
Ргр = Роб  n  1,2 = 1,2  22 10 = 360 Вт.
ВА.
ВАр.
А.
Общие мощности облучателей Р, Вт, Q, Вар, S,ВА:
Р = Ргр  4 , (5.20)
Р = 360 4 = 1440 Вт
Q = Qгр  4, (5.21)
Q = 223,09  4 = 892,36 ВАр,
S = Sгр  4 , (5.22)
S = 423,52 4 =1694,08 ВА.
Годовой расход электроэнергии:
Агод = 11405,0421010-3 = 1524,09 кВтч.

5.5 Расчет нагрузок на вводе

Для определения нагрузок на вводе в здание составляется график нагрузок (см. таблицу 5.2.). В этом графике учитывается режим работы электроустановок и потребляемая каждым электроприемником мощность.

6. Выбор аппаратуры управления и защиты

Расчетная схема показана на рисунке 5.1.
Условия выбора предохранителей:
, (6.1)
, (6.2)
Расчетный ток для одного потребителя Iрасч = Iн.
Расчетный ток Iрасч, А, для группы электродвигателей определяется из усло-вия одновременный их работы в технологическом цикле:
, (6.3)
где – сумма номинальных токов одновременно работающих электродвигате-лей, А.
Номинальный ток плавкой вставки, IВ, А, для защиты одного электродвига-теля равен:
. (6.4)
Для группы электродвигателей:
, (6.5)
где Iпуск. нб - пусковой ток электродвигателя наибольшей мощности, А;
– сумма номинальных токов m электродвигателей работающих одно-временно в момент запуска электродвигателя наибольшей мощности, А;
α – коэффициент, зависящий от условий пуска электродвигателя.
Автоматические выключатели выбираются исходя из следующих условий:
, (6.6)
, (6.7)
, (6.8)
, (6.9)
где Uн.а,Uн – соответственно номинальное напряжение автоматического выклю-чателя и сети, В;
Iн.а – номинальный ток автоматического выключателя, А;
Iн.расц – номинальный ток расцепителя, А;
Iсо – ток срабатывания отсечки, А;
кн – коэффициент надежности, /4/;
Imax – максимальный ток линии питающий потребителя, А.
Для одного электродвигателя:
Imax = In. (6.10)
Для группы электродвигателей:
. (6.11)
Выбор аппаратуры управления и защиты сведен в таблицу 6.1. и 6.2.
Таблица6.1 – Сводные данные выбора предохранителей распределительных шкафов
Обозначе-ние Расчетное значение тока вставки, Iв, А Тип Iн, А Iв, А
FU1; FU2 8,93 НПН2-60 60 10
FU3; FU4 25,12 НПН2-60 60 32
FU5 17,57 НПН2-60 60 20
FU7 42,86 НПН2-60 60 63
FU18 55,15 НПН2-60 60 63
FU12, FU13 31,41 НПН2-60 60 32
FU14 41,31 НПН2-60 60 63
FU23; FU24 3,86 НПН2-60 60 6



Рисунок 6.1 – Расчетная схема


Продолжение рисунка 6.1

 


7. РАСЧЕТ ВНУТРЕННЕЙ СИЛОВОЙ СЕТИ . ВЫБОР СТАЛЬНЫХ ТРУБ ДЛЯ ПРОКЛАДКИ КАБЕЛЕЙ

Сечение проводов и кабелей внутренних силовых сетей напряжением до 1000 В выбирают:
– по допустимому нагреванию расчетным током:
; (7.1)
– по условиям защиты сечения провода или кабеля аппаратом защиты:
. (7.2)
где – длительно допустимый ток на проводник или кабель, А;
– расчетный ток нагрузки, А;
– ток защитного аппарата, А;
k1 – поправочный коэффициент на число кабелей, лежащих рядом в земле в трубах или без труб;
kt – поправочный коэффициент на фактическую температуру среды;
kз – коэффициент защиты.
- при прокладке проводов во взрывоопасных помещениях:
. (7.3)
- во всех остальных случаях:
Ip=Iн. (7.4)
Поправочный коэффициент kt на фактическую температуру среды опреде-ляется по формуле:
, (7.5)
где – температура жил проводов и кабелей при длительной нагрузке, С
Диаметры труб используемых для прокладки в них проводов зависят от сложности затяжки проводов в трубы, количества проводов и их диаметра.
Выбор труб произведен по таблицам /1/ и представлен на листе 1 графиче-ской части .
Выбор сечений кабелей сведен в таблицу 7.1.
Таблица 7.1 – Сводные данные выбора сечений проводов и кабелей
№ линии на плане Длина, м Iрасч, А Обозначе-ние за-щитного аппарата Iза , А кза ,А Iза  кза Кабель
тип Кол-во жил и сечение k1ktId
1н2 4,5 3,56 QF1 6,44 0,8 5,15 ВВГ 41,5 19
2н2 4,5 1,81 QF1 6,44 0,8 5,15 ВВГ 41,5 19
3н2 3,5 3,56 QF2 6,44 0,8 5,15 ВВГ 41,5 19
4н2 3,5 1,81 QF2 6,44 0,8 5,15 ВВГ 41,5 19
5н2,6н2,8н2,9н2 1 2,17 QF3,QF4,
QF6,QF7 2.6 0,8 1,74 ВВГ 41,5 19
7н2,10н2 1 6,7 QF5,QF8 8.04 0.8 5,36 ВВГ 41,5 19
11н2 5 0,93 QF9 1.12 0.8 0,74 ВВГ 41,5 19
12н2 6,5 15,9 FU6 20 0,33 6,6 ВВГ 41,5 19
21н2,22н2,
23н2,24н2 20 10,72 FU8…FU11 15 0,33 4,95 ВВГ 41,5 19
13н2,15н2 5 3,93 QF10,QF11 15.71 0,8 12,57 ВВГ 41,5 19
14н2,16н2 8 9,16 QF10,QF11 15.71 0,8 12,57 ВВГ 41,5 19
17н2 3 3,56 QF12 4.27 0,8 3,42 ВВГ 41,5 19
18н2,19н2,20н2 2 11,4 FU15…FU17 15 0,33 4,95 ВВГ 41,5 19
25н2,26н2,
27н2,28н2 11 13,79 FU19…FU22 15 0,33 4,95 ВВГ 41,5 19
29н2,30н2,30н2,31н2 27 1,93 QF13…QF16 15 0,8 12 ВВГ 41,5 19
34н1,35н1 11,12 5,37 FU1,FU2 10 0,33 3,3 ВВГ 51,5 20
36н1,37н1 70 15,04 FU3,FU4 32 0,33 10,56 ШРПС 41,5 19
38н1 8 16,83 FU5 20 0,33 6,6 ВВГ 51,5 20
39н1 7 42,88 FU6 63 0,33 20,79 ВВГ 56 46
41н1,42н1 8,9 13,09 FU12,FU13 32 0,33 10,56 ВВГ 51,5 20
43н1 3 37,76 FU14 63 0,33 20,79 ВВГ 56 46
44н1 6 55,15 FU18 63 0,33 20,79 ВВГ 510 61
45н1 10 3,86 FU23 6 0,33 1,98 ВВГ 51,5 20
46н1 13 3,86 FU24 6 0,33 1,98 ВВГ 51,5 20

 

 

 

 

 

8.РАСЧЕТ СЕТИ 0,38 кВ

Электроснабжение корпуса осуществляется от подстанции 250 кВА, нахо-дящейся на расстоянии 120 м от него (рис. 8.1).
Вечерний максимум на вводе
Smax = 119,38кВ,
Pmax = 118,33 кВА,
Qmax = 15,81 кВАр.
Рабочий ток в линии Iр, А:
, (8.1)
А,
, (8.2)
.
Принимаем провод СИП-2А сечением 350+150 в соответствии с реко-мендациями /10/. Длительный допустимый ток нагрузки для этого провода 195 А, что больше 181,6 А.

Рисунок 8.1 – Схема электроснабжения корпуса


9 РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Проверка защитной аппаратуры на срабатывание

Расчет токов короткого замыкания выполнен в соответствии с межгосудар-ственным стандартом /12/.
Электроснабжение электроустановок, осуществляется от энергосистемы че-рез понижающие трансформаторы, поэтому начальное значение периодической со-ставляющей тока однофазного КЗ от системы , рассчитывают по формуле:


(9.1)

где соответственно суммарное активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности расчетной схемы относительно точки КЗ, мОм;
соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное со-противления нулевой последовательности расчетной схемы относительно точки КЗ, мОм.
Эти сопротивления равны:
– прямой последовательности:
(9.2)
(9.3)

где активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности понижающего трансформатора, мОм;
активное и индуктивное сопротивления первичных обмоток транс-форматоров тока, мОм;
активное сопротивление системы до понижающего трансформатора, при-веденное к ступени низшего напряжения, мОм;
активное и индуктивное сопротивления реакторов, мОм;
активное и индуктивное сопротивления токовых катушек автома-тических выключателей, мОм;
активное и индуктивное сопротивления шинопроводов, мОм;
суммарное активное и индуктивное сопротивление различных контактов и контактных соединений, мОм;
активное и индуктивное сопротивления прямой последо-вательности кабельных и воздушных линий, мОм;
активное сопротивление дуги в месте КЗ, мОм.
При отсутствии данных об энергосистемы индуктивное сопротивление сис-темы рассчитывают по формуле:
, (9.4)
где номин6альный ток отключения выключателя, установленного на стороне высшего напряжения понижающего трансформатора цепи, =10 кА;
среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке низшего напряжения трансформатора, В;
среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмот-ка высшего напряжения трансформатора, В.
мОм. (9.5)
– нулевой последовательности:
(9.6)
(9.7)
где активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности понижающего трансформатора, мОм;
активное и индуктивное сопротивления нулевой последователь-ности шинопроводов, мОм;
активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательно-сти кабеля, мОм;
активное и индуктивное сопротивления нулевой последователь-ности воздушной линии, мОм.
Действующее значение периодической составляющей трехфазного тока КЗ Iпо(3), кА, рассчитывают по формуле:
. (9.8)
Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности пони-жающих трансформаторов , мОм, приведенные к ступени низшего напря-жения сети, рассчитывают по формулам:
; (9.9)
, (9.10)
где потери короткого замыкания в трансформаторе, кВт;
номинальная мощность трансформатора, кВА;
номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансфор-матора, кВ;
напряжение короткого замыкания трансформатора, %.
мОм,
мОм.
Активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности по-нижающих трансформаторов , мОм, приведенные к ступени низшего на-пряжения сети с учетом поправочных коэффициентов КR и Кх, зависящих от числа промежуточных заземлений, рассчитывают по формулам:
r0Т = 10 rТ КR, (9.11)
х0Т = 7 хТ Кх , (9.12)
r0Т =109,470,98=92,81 мОм,
х0Т =727,190,97=184,62 мОм.

Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности шино-провода rШ, хШ , мОм, определяют по формулам:
, (9. 13)
, (9.14)
где r1, х1 – активное и индуктивное сопротивления фазы, мОм/м;
l – длина шинопровода, м.
мОм,
мОм.
Активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности фазы шинопровода ориентировочно принимают :
. (9.15)
, (9.16)
где rнп – сопротивление нулевого провода, мОм/м.
мОм,
мОм.
Сопротивление трансформаторов тока:
rТА =0,11 мОм,
хТА =0,17 мОм.
Активное и индуктивное сопротивления прямой (обратной) и нулевой по-следовательности воздушной линии выполненной изолированным проводом СИП-2А с учетом поправочных коэффициентов КR и Кх, зависящих от числа про-межуточных заземлений определяют по формулам:
, (9.17)
, (9.18)
 КR, (9.19)
Кх, (9.20)
где , –удельное активное и индуктивное сопротивления прямой последо-вательности, мОм/м;
, –удельное активное и индуктивное сопротивления нулевой после-довательности, мОм/м;
lВЛ –длина воздушной линии, м.
мОм,
мОм,
мОм,
мОм.
Активное и индуктивное сопротивления катушки автоматического выклю-чателя принимают по ГОСТ 28249-93. Сопротивления контактов rк, мОм:
rк=4rболта+2rрубильника, (9.21)
rк=40,006+20,2=0,424 мОм.
Для удобства расчета обозначим:
R1=rT+r1Ш+rTA+rQF+rВЛ+r1КБ в+rk,, (9.22)
Х1=хС+ хТ+х1Ш+xQF+хТА+хВЛ+х1КБ в, (9.23)
R0=rT+r0Ш+rTA+rQF+r0ВЛ+r0КБ в+rk, (9.24)
Х0=х0Т+х0Ш+хТА+xQF+х0ВЛ+х0КБ в (9.25)
R1=9,47+0,11+0,15+1,1+76,92+0,424=88,1 мОм,
Х1=0,88+22,19+0,17+0,17+0,5+12,12=35,15 мОм,
R0=92,81+0,11+0,64+1,1+84,67+0,424=179,8 мОм,
Х0=184,62+0,17+1,36+0,5+8,5=195,15 мОм.
Расчеты токов однофазного КЗ и определение времени срабатывания за-щитных аппаратов сведены в таблицы 9.1, 9.2, 9.3.
Таблица 9.1– Параметры схемы замещения прямой последовательности
Точка КЗ R1, мОм rкв, мОм rн1, мОм rн2, мОм r1Σ, мОм Х1, мОм хкв,мОм хн1, мОм хн2, мом х1Σ, мОм
К1 88,1 0 163,9 0 252 35,15 0 1,243 0 36,393
К13 88,1 7 163,9 67,05 326,05 35,15 4,5 1,243 0,5085 41,402
К14 88,1 7 163,9 67,05 326,05 35,15 4,5 1,243 0,5085 41,402
К2 88,1 0 178,8 0 266,9 35,15 0 1,356 0 36,506
К15 88,1 7 178,8 67,05 340,95 35,15 4,5 1,356 0,5085 41,515
К16 88,1 7 178,8 52,15 326,05 35,15 4,5 1,356 0,3955 41,402
К3 88,1 0 1087,7 0 1175,8 35,15 0 8,249 0 43,399
К17 88,1 7 1087,7 14,9 1197,7 35,15 4,5 8,249 0,113 48,012
К4 88,1 0 1043 0 1131,1 35,15 0 7,91 0 43,06
К18 88,1 7 1043 14,9 1153 35,15 4,5 7,91 0,113 47,673
К19 88,1 7 1043 14,9 1153 35,15 4,5 7,91 0,113 47,673
К20 88,1 7 1043 14,9 1153 35,15 4,5 7,91 0,113 47,673
К21 88,1 7 1043 14,9 1153 35,15 4,5 7,91 0,113 47,673
К22 88,1 7 1043 14,9 1153 35,15 4,5 7,91 0,113 47,173
К5 88,1 0 104,3 0 192,4 35,15 0 0,904 0 36,054
К23 88,1 0 104,3 74,5 266,9 35,15 0 0,904 0,565 36,619
К24 88,1 7 104,3 96,85 296,25 35,15 4,5 0,904 0,7345 41,289
К6 88,1 0 133,6 0 221,7 35,15 0 0,791 0 35,941
К25 88,1 0 133,6 298 519,7 35,15 0 0,791 2,26 38,201
К26 88,1 0 133,6 298 519,7 35,15 0 0,791 2,26 38,201
К27 88,1 0 133,6 298 519,7 35,15 0 0,791 2,26 38,201
К28 88,1 0 133,6 298 519,7 35,15 0 0,791 2,26 38,201
К7 88,1 0 119,2 0 207,3 35,15 0 0,904 0 36,054
К29 88,1 7 119,2 74,5 288,8 35,15 4,5 0,904 0,565 41,119
К30 88,1 7 119,2 89,4 303,7 35,15 4,5 0,904 0,678 41,232
К8 88,1 0 134,1 0 222,2 35,15 0 1,017 0 36,167
К31 88,1 7 134,1 74,5 303,7 35,15 4,5 1,017 0,565 41,232
К32 88,1 7 134,1 89,4 318,6 35,15 4,5 1,017 0,678 41,345
К9 88,1 0 50,1 0 138,2 35,15 0 0,339 0 35,489
К33 88,1 0 50,1 29,8 168 35,15 0 0,339 0,226 35,715
К34 88,1 0 50,1 29,8 168 35,15 0 0,339 0,226 35,715
К35 88,1 0 50,1 29,8 168 35,15 0 0,339 0,226 35,715
К36 88,1 7 50,1 104,3 249,5 35,15 4,5 0,339 0,791 40,78
К10 88,1 0 110,4 0 198,5 35,15 0 0,678 0 35,828
К37 88,1 0 110,4 163,9 362,4 35,15 0 0,678 1,243 37,071
К38 88,1 0 110,4 163,9 362,4 35,15 0 0,678 1,243 37,071
К39 88,1 0 110,4 163,9 362,4 35,15 0 0,678 1,243 37,071
К40 88,1 0 110,4 163,9 362,4 35,15 0 0,678 1,243 37,071
К11 88,1 0 670,5 0 758,6 35,15 0 5,085 0 40,235
К41 88,1 7 670,5 327,8 1093,4 35,15 4,5 5,085 2,486 47,221
Продолжение таблицы 9.1
К42
88,1 7 670,5 417,2 1182,8 35,15 4,5 5,085 3,164 47,899
К12 88,1 0 193,7 0 281,8 35,15 0 1,469 0 36,619
К43 88,1 7 193,7 327,8 616,6 35,15 4,5 1,469 2,486 43,605
К44 88,1 7 193,7 417,2 706 35,15 4,5 1,469 3,164 44,283

Таблица 9.2– Параметры схемы замещения нулевой последовательности
Точ-ка КЗ Rо, мОм rкв, мОм rон1, мОм rон2, мОм rоΣ, мОм Хо, мОм хкв,мОм хон1, мОм хон2, мом хоΣ, мОм
К1 179,8 0 188,54 0 368,34 195,15 0 20,35 0 215,5
К13 179,8 7 188,54 77,13 452,47 195,15 4,5 20,35 8,325 228,33
К14 179,8 7 188,54 77,13 452,47 195,15 4,5 20,35 8,325 228,33
К2 179,8 0 205,68 0 385,48 195,15 0 22,2 0 217,35
К15 179,8 7 205,68 77,13 469,61 195,15 4,5 22,2 8,325 230,18
К16 179,8 7 205,68 59,99 452,47 195,15 4,5 22,2 6,475 228,33
К3 179,8 0 1251,2 0 1431 195,15 0 135,05 0 330,2
К17 179,8 7 1251,2 17,14 1455,2 195,15 4,5 135,05 1,85 336,55
К4 179,8 0 1199,8 0 1379,6 195,15 0 129,5 0 324,65
К18 179,8 7 1199,8 17,14 1403,7 195,15 4,5 129,5 1,85 331
К19 179,8 7 1199,8 17,14 1403,7 195,15 4,5 129,5 1,85 331
К20 179,8 7 1199,8 17,14 1403,7 195,15 4,5 129,5 1,85 331
К21 179,8 7 1199,8 17,14 1403,7 195,15 4,5 129,5 1,85 331
К22 179,8 7 1199,8 17,14 1403,7 195,15 4,5 129,5 1,85 331
К5 179,8 0 137,12 0 316,92 195,15 0 14,8 0 209,95
К23 179,8 0 137,12 85,7 402,62 195,15 0 14,8 9,25 219,2
К24 179,8 7 137,12 111,41 435,33 195,15 4,5 14,8 12,02 226,48
К6 179,8 0 138,6 0 318,4 195,15 0 19,32 0 214,47
К25 179,8 0 138,6 342,8 661,2 195,15 0 19,32 37 251,47
К26 179,8 0 138,6 342,8 661,2 195,15 0 19,32 37 251,47
К27 179,8 0 138,6 342,8 661,2 195,15 0 19,32 37 251,47
К28 179,8 0 138,6 342,8 661,2 195,15 0 19,32 37 251,47
К7 179,8 0 137,12 0 316,92 195,15 0 14,8 0 209,95
К29 179,8 7 137,12 85,7 409,62 195,15 4,5 14,8 9,25 223,7
К30 179,8 7 137,12 102,84 426,76 195,15 4,5 14,8 11,1 225,55
К8 179,8 0 154,26 0 334,06 195,15 0 16,65 0 211,8
К31 179,8 7 154,26 85,7 426,76 195,15 4,5 16,65 9,25 225,55
К32 179,8 7 154,26 102,84 443,9 195,15 4,5 16,65 11,1 227,4
К9 179,8 0 59,4 0 239,2 195,15 0 8,28 0 203,43
К33 179,8 0 59,4 34,28 273,48 195,15 0 8,28 3,7 207,13
К34 179,8 0 59,4 34,28 273,48 195,15 0 8,28 3,7 207,13
К35 179,8 0 59,4 34,28 273,48 195,15 0 8,28 3,7 207,13
К36 179,8 7 59,4 119,98 366,18 195,15 4,5 8,28 12,95 220,88
Продолжение таблицы 9.2
К10
179,8 0 127,8 0 307,6 195,15 0 18,9 0 214,05
К37 179,8 0 127,8 188,54 496,14 195,15 0 18,9 20,35 234,4
К38 179,8 0 127,8 188,54 496,14 195,15 0 18,9 20,35 234,4
К39 179,8 0 127,8 188,54 496,14 195,15 0 18,9 20,35 234,4
К40 179,8 0 127,8 188,54 496,14 195,15 0 18,9 20,35 234,4
К11 179,8 0 771,3 0 951,1 195,15 0 83,25 0 278,4
К41 179,8 7 771,3 377,08 1335,2 195,15 4,5 83,25 40,7 323,6
К42 179,8 7 771,3 479,92 1438 195,15 4,5 83,25 51,8 334,7
К12 179,8 0 222,82 0 402,62 195,15 0 24,05 0 219,2
К43 179,8 7 222,82 377,08 786,7 195,15 4,5 24,05 40,6 264,3
К44 179,8 7 222,82 479,92 889,54 195,15 4,5 24,05 51,8 275,5


Таблица 9.3 – Сводные данные расчета токов однофазного короткого замыкания и времени срабатывания защитных аппаратов

Точка КЗ Iкз(1), А Обозначение защитного аппарата Iнр или Iв, А Iкз(1)/Iнр tср, с
К1 715,5441 FU1 10 ¬- 0,007
К13 572,8717 FU1 10 ¬- 0,01
QF1 6,3 90,932009 0,01
К14 572,8717 FU1 10 ¬- 0,01
QF1 6,3 90,932009 0,01
К2 681,9173 FU2 10 ¬- 0,007
К15 550,8885 FU2 10 ¬- 0,01
QF2 6,3 87,442622 0,01
К16 572,8717 FU2 10 ¬- 0,01
QF2 6,3 90,932009 0,01
К3 172,7483 FU3 32 ¬- 2
К17 169,6612 FU3 32 ¬- 2
QF3 2,5 67,86447 0,01
К18 176,0504 FU3 32 ¬- 2
QF4 2,5 70,420144 0,01
К19 176,0504 FU3 32 ¬- 2
QF5 8 22,006295 0,01
К4 179,3777 FU4 32 ¬- 2
К20 176,0504 FU4 32 ¬- 2
QF6 2,5 70,420144 0,01

Продолжение таблицы 9.3
К21 176,0504
FU4 32 ¬- 2
QF7 2,5 70,420144 0,01
К22 176,0557 FU4 32 ¬- 2
QF8 8 22,006967 0,01
К5 869,2485 FU5 20 ¬- 0,013
К23 670,1181 FU5 20 ¬- 0,018

FU6 20 ¬- 0,01
К24 612,5102 FU5 20 ¬- 0,018
QF9 1 612,5102 0,01
К6 807,7748 FU7 63 ¬- 0,15
К25 379,5791 FU7 63 ¬- 0,6
FU8 15 ¬- 0,01
К26 379,5791 FU7 63 ¬- 0,6
FU9 15 ¬- 0,01
К27 379,5791 FU7 63 ¬- 0,6
FU10 15 ¬- 0,01
К28 379,5791 FU7 63 ¬- 0,6
FU11 15 ¬- 0,01
К7 838,5052 FU12 32 ¬- 0,04
К29 636,0674 FU12 32 ¬- 0,07
QF10 15 42,404493 0,01
К30 609,2368 FU12 32 ¬- 0,065
QF10 16 38,077302 0,01
К8 793,2974 FU13 32 ¬- 0,04
К31 609,2368 FU13 32 ¬- 0,05
QF11 16 38,077302 0,01
К32 584,5154 FU13 32 ¬- 0,08
QF11 16 36,532211 0,01
К9 1125,541 FU14 63 ¬- 0,06
К33 981,0175 FU14 63 ¬- 0,08
FU15 15 ¬- 0,01
К34 981,0175 FU14 63 ¬- 0,08
FU16 15 ¬- 0,01
К35 981,0175 FU14 63 ¬- 0,08
FU17 15 ¬- 0,01
К36 717,2795 FU14 63 ¬- 0,15
QF12 4 179,31987 0,01
К10 864,634 FU18 63 ¬- 0,1
К37 522,0268 FU18 63 ¬- 0,4
FU19 15 ¬- 0,01

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 


Продолжение таблицы 9.3
К38
522,0268 FU18 63 ¬- 0,4
FU20 15 ¬- 0,01
К39 522,0268 FU18 63 ¬- 0,4
FU21 15 ¬- 0,01
К40 522,0268 FU18 63 ¬- 0,4
FU22 15 ¬- 0,01
К11 263,566 FU23 6 ¬- 11
К41 185,3552 FU23 6 ¬- 180
QF13 15 12,357016 0,05
К42 171,7389 FU23 6 ¬- 200
QF14 15 11,449258 0,08
К12 651,21 FU24 6 ¬- 0,008
К43 320,6427 FU24 6 ¬- 0,02
QF15 15 21,376178 0,01
К44 282,1269 FU24 6 ¬- 0,025
QF16 15 18,808463 0,01

 

 

 

 

 

Время срабатывания FU3, FU4 и FU23 превышает 0,2с поэтому в этих цепях устанавливается УЗО типа УЗО-ВАД2-16-4-030

 


Рис. 9.1 – Расчетная схема точек КЗ

 

 

 


Продолжение рисунка 9.1

10 РАЗРАБОТКА ПРИТОЧНО – ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ С ПРИМЕ-НЕНИЕМ РОТОРНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ.

10.1 Общие положения

Реконструкция действующих объектов во всех отраслях народного хозяйст-ва, в том числе в животноводстве, в теоретическом и прикладном аспектах всегда рассматривалась как одно из важнейших направлений научно-технического про-гресса и повышения эффективности производств на основе их технического и технологического перевооружения. Необходимость систематической работы по реконструкции объектов животноводства определяется их технологическими и структурными особенностями, выражающимися в различных сроках службы ос-новных и вспомогательных зданий, технологического оборудования, систем ав-томатизации и контроля. В современный период необходимость реконструкции обусловливается крайним упадком экономического состояния отрасли и финансо-вой несостоятельностью хозяйств. Реконструкция объектов животноводства должна базироваться на использовании передовых технологий и систем машин, осуществляться в соответствии с разрабатываемыми типовыми и эксперимен-тальными проектами и учитывать финансовое состояние товаропроизводителей, особенности зон, обеспеченность кадрами и т. п. С учетом отмеченного, реконст-рукция может осуществляться с различной глубиной и использованием имею-щихся достижений научно-технического прогресса.
Рост поголовья и повышение продуктивности животных определяется не только созданием кормовой базы, но и условиями их содержания. В современных животноводческих помещениях требуемый микроклимат обеспечивают с помо-щью автоматизированных вентиляционно-отопительных установок (ВОУ). В ус-ловиях дефицита топливно-энергетических ресурсов необходимость экономии и рационального использования теплоты выдвигает повышенные требования к вен-тиляционно-отопительным установкам, режимы работы которых определяют не только качество поддержания нормируемых параметров микроклимата, но и рас-ход тепловой энергии.
Неуклонный рост цен на все виды топлива в условиях ограничения его за-пасов обусловливает повышение себестоимости животноводческой продукции, что объясняет все возрастающий интерес сельскохозяйственного производства к энергосберегающим технологиям. В первую очередь это относится к процессу утилизации теплоты вентиляционных выбросов, признанному наиболее эффек-тивным способом экономии и рационального использования энергии в системах микроклимата ферм.
Уже в первых опытах практического применения этого практического и доступного способа подогрева приточного воздуха за счет биологической теплоты животных, извлекаемой в теплообменниках-утилизаторах из удаляемого воздуха, были выявлены некоторые трудности. Основные из них – забивание вытяжных каналов утилизатора пылью, их обмерзание при низких температурах наружного воздуха, корродирование теплопередающих поверхностей, возрастающие требо-вания к квалификации обслуживающего персонала – приходится решать авторам современных конструкций утилизаторов. В исследованиях энергосберегающих систем вентиляции в последние годы отчетливо просматривается две тенденции. Первая из них основывается на стремлении к минимизации затрат на эксплуатацию теплообменных систем вентиляции в целом. Практически для этого необходимо разработать простые в эксплуатации и изготовлении недорогие утилизаторы теплоты, обеспечивающие снижение годовых затрат энергии на подогрев приточ-ного воздуха на 30-40%. Основная цель применения подобного оборудования – снижения установленной мощности конвекционных воздухонагревателей, повы-шение их КПД, а также снижение пиковых нагрузок, пазволяющее улучшить эко-номические показатели других технологий.
Вторая тенденция заключается в создании компактных высокоэффективных утилизаторов, позволяющих полностью компенсировать дефицит теплоты поме-щений в холодный период года. Обязательным условием при этом служит защита теплопередающих поверхностей от загрязнения и обмерзания при высоком уровне автоматизации всего технологического процесса, что, как и в первом случае, должно свести к минимуму затраты на эксплуатацию систем.

10.2 Требования к микроклимату в свинарнике

Для поддержания качественного состава воздуха в производственных по-мещениях необходима систематическая вентиляция с обменом воздуха во всех слоях. В животноводческих помещениях воздух загрязняют выделяемые живот-ными экскременты , углекислый газ , сероводород , водяные пары , избыточная теплота , образующиеся в помещении аммиак и метан и механические примеси. Неудовлетворительный температурно-влажностный режим и газовый состав воз-духа в помещениях приводят к снижению продуктивности животных, а излишняя скорость воздуха вызывает простудные заболевания .
Наибольшее воздействие на физиологическое состояние животного и его продуктивность оказывают температура и влажность воздуха и в ряде случаев его загазованность.
Различают вентиляционные установки с естественной тягой , с механическим побуждением тяги и комбинированного действия. Механические установки подразделяют на приточные , вытяжные и комбинированные, без подогрева и с подогревом воздуха от паровых , водяных и электрических калориферов.
Приточная система вентиляции с естественной тягой действует за счет
скоростного напора ветра, а вытяжная система с естественной тягой – за счет разности температур внутри и снаружи помещения .

10.3 Выбор теплообменника

Одним из высокотехнологичных элементов современных вентиляционных агрегатов, являются рекуперативные теплообменники.
Помимо использования в составе централизованных вентиляционных уста-новках, большой практический интерес рекуперативные теплообменники пред-ставляют сами по себе как наиболее доступное средство внедрения энергосбере-гающих технологий при реконструкции существующих систем вентиляции путем осуществления обмена теплом между потоком и вытяжкой. Установка рекупера-тивного теплообмена при этом принципиально возможна без замены основных узлов существующей системы.
Теплообменником называется аппарат , предназначенный для сообщения тепла одному из теплоносителей за счет отвода его от другого теплоносителя. По принципу действия теплообменники делятся на рекуперативные, регенеративные и смесительные.
Рекуперативными называются теплообменники, у которых передача тепла от одного теплоносителя к другому осуществляется через разделяющую их стенку.
Регенеративными называются теплообменники, у которых греющий тепло-носитель передает тепло твердому телу (керамической или металлической насад-ке); в последующий период в соприкосновении с твердым телом приводится на-греваемый теплоноситель, который воспринимает аккумулированное тепло.
Смесительными называют теплообменники, у которых передача тепла от одного теплоносителя к другому осуществляется при непосредственном их со-прикосновении и сопровождается полным или частичным смешиванием.
Регенеративные воздухо-воздушные теплообменники (вращающиеся тепло-утилизаторы) предназначены для утилизации теплоты удаляемого воздуха в сис-темах вентиляции.
Процесс теплообмена в теплоутилизаторе осуществляется по регенератив-ному принципу. Через ротор встречными потоками проходят приточный и вы-тяжной воздух.
При противоточной организации потоков, вращающаяся теплоутилизирую-шая насадка попеременно нагревается и охлаждается тепловыделяющим и тепло-поглощающим воздушными потоками. В зависимости от параметра воздуха и свойств поверхности насадки, процесс теплопереноса может сопровождаться пе-реносом влаги. Приточный и вытяжной воздух должны быть согласованы и про-ходить одновременно через теплообменник.
Теплоутилизируюшая насадка образуется из треугольных каналов, изготов-ленных из тонкой фольги. Толщина насадки составляет обычно 200 мм, в зависи-мости от сферы применения. При таком геометрическом соотношении в воздуш-ных каналах образуется ламинарное течение.
Если установка работает на обогрев, то вытяжной воздух отдает теплоту тому сектору ротора, через который он проходит.
Когда этот нагревшийся сектор ротора попадает в поток холодного приточного воздуха, приточный воздух нагревается, а ротор, соответственно, охлаждается.
Теплообменник собирается из двух дюралюминиевых лент , одна из которых ровная , а другая гофрированная, за счет чего достигается максимальная площадь контакта .
Эффективность процесса теплообмена регулируется изменением скорости вращения ротора с помощью частотного преобразователя.
Теплоутилизатор состоит из алюминиевого или стального корпуса для под-соединения воздуховодов и вращающегося дюралюминиевого ротора, приводи-мого в движение мотор-редуктором через клиноременную передачу.

10.4 Расчет теплообменника в секции для свиноматок

В качестве утилизатора принимают вращающийся регенератор с насадкой из дюралюминиевой фольги. Зная расход воздуха Lг = 2,3 м3/c и Lх=2,7 м3/c выбираем теплообменник со следующими характеристиками:
- толщина фольги δ = 0,0001 м;
- эквивалентный диаметр каналов dэ = 0,00115 м;
- показатель компактности теплообменной поверхности Ψ = 2880 м2/м3;
- диаметр ротора dр = 2 м;
- глубина насадки по ходу воздуха l = 0,2 м;
- живое сечение для прохода воздуха fжг = fжх = 1,34 м2 ;
- поверхность теплообмена двухсторонняя Fг =Fх = 904,2 м2 ;
- частота вращения n = 10 мин-1;
Физические свойства воздуха при средней температуре 00С:
- плотность ρ = 1,293 кг/м3;
- вязкость ν = 13,28 • 10 -6 м2/с;
- коэффициент теплопроводности λ = 2,44 • 10-2 Вт/(кг•К);
- теплоемкость Ср = 1,005 кДж/(кг•К);
Физические свойства холодного и горячего воздушных потоков:
- плотность ρг = 1,205 кг/м3;
- вязкость νг = 15,06 • 10 -6 м2/с;
- коэффициент теплопроводности λг = 2,59 • 10-2 Вт/(кг•К);
- теплоемкость Срг = 1,005 кДж/(кг•К);
- плотность ρх = 1,395 кг/м3;
- вязкость νх = 12,79 • 10 -6 м2/с;
- коэффициент теплопроводности λх = 2,28 • 10-2 Вт/(кг•К);
- теплоемкость Срх = 1,009 кДж/(кг•К);
Физические свойства дюралюминиевой фольги:
- теплоемкость Снас = 0,884 кДж/(кг•К);
- плотность ρнас = 2800 кг/м3.
Расчет теплообменника произведём, согласно рекомендаций по проектиро-ванию систем вентиляции и кондиционирования воздуха с вращающимися реге-нераторами /46/.
Найдем скорость воздуха υг, м/с, при движении через насадку:
, (10.1)
где L – расход воздуха, м3/с;
fЖ – живое сечение для прохода воздуха, м2.
м/с
м/с
Вычисляем критерии Рейнольдса Rег и Нуссельта Nuг для воздушных пото-ков по следующим формулам:
, (10.2)
Nuг = 0,2 •( Rег)0,45, (10.3)
где υ – скорость движения воздуха, м/с;
dЭ – эквивалентный диаметр каналов, м2.
,

Nuг = 0,2 •( Rег)0,45 = 0,2 • 1470,45 = 1,9
Nuх = 0,2 •( Rех)0,45 = 0,2 • 173,20,45 = 2
Определяем коэффициент теплоотдачи αг, Вт/(м2 • К), в горячем и холодном потоке:
, (10.4)
где λ – коэффициент теплопроводности Вт/(кг•К).

Вт/(м2 • К);
Вт/(м2 • К).
Рассчитаем водные эквиваленты W, кДж/(с•К), воздушных потоков :
Wг = L • ρ • С, (10.5)
где ρ – плотность, кг/м3;
С – теплоемкость, кДж/(кг•К).
Wг = 2,3 • 1,205 • 1,005 = 2,78 кДж/(с•К)
Wх = 2,7 • 1,395 • 1,009 = 3,8 кДж/(с•К)
Наименьший водяной эквивалент Wmin = Wг = 2988 Вт/К.
Соотношение водяных эквивалентов:

Определяем число единиц переноса явного тепла No, в регенераторе :
, (10.6)
где F – поверхность теплообмена двухсторонняя, м2.

Рассчитаем массу насадки GH, кг, участвующую в теплообмене:
, (10.7)
где D – диаметр насадки, м;
l – глубина насадки, м;
ψ – показатель компактности теплообменной поверхности, м2/м3;
δ – толщина фольги, м;
ρнас – плотность материала насадки, кг/м3.
кг.
Определим соотношение водяного эквивалента насадки и минимального водяного эквивалента воздуха :
, (10.8)
где СН – теплоемкость материала насадки, кДж/(кг•К);
n – частота вращения ротора теплообменника, мин-1.
.
Вычислим коэффициент П, учитывающий влияние вращения на эффектив-ность теплообмена Е:
, (10.9)
,
, (10.10)
.
Рассчитаем температуру горячего и холодного потоков воздуха из регенера-тора:
tг2 = tг1 – E • (tг1 – tх1), (10.11)
tх2 = tх1 + E • (tг1 – tх1), (10.12)
tг2 =22 – 0,945• (22 - (- 22))= - 19,6 0С,
tх2 = - 22 + 0,945 (22 - (-22)) = 19,6 0С.
Определяем температуру поверхности на входе холодного tп1 , 0С, и горячего tп2,0С, воздуха:
, (10.13)
, (10.14)
0С,
0С.
Так как tп1 = - 19,7 0С <-2 < tр = 2 0С, то есть опасность обмерзания насадки, вследствие выпадения на нее конденсата.
Предварительно вычислим значения αо , Вт/(м2 • К), Nг, Өр, А:
, (10.15)
Вт/(м2 • К);
, (10.16)

, (10.17)
где Ө – температурный критерий, учитывающий возможность выпадения конден-сата в насадке регенераторе.
,
, (10.18)
где А – соотношение коэффициентов теплоотдачи.
.

Найдем долю сухой поверхности Д насадки регенератора при одинаковых расходах воздуха:

, (10.19)

 

По графику на рис. 5.1 определяем, что точка 3 с координатами tп1 = -20,8 оС и Д = 0,15 находится ниже границы линии 1, следовательно произойдет обмерзание регенератора. Для предотвращения обмерзания можно применить предварительный подогрев части наружного воздуха.
Находим минимальное значение Д из графика на рис. 5.1, при котором не на-блюдается обмерзание в случае использования подогретого воздуха. Для этого из точки с координатами tп1 = -20,8 оС и Д = 0,15 проводим линию, параллельную кривым предварительного подогрева 2 до пресечения с граничной кривой. В точке пересечения 4 находят новое значение Д= 0,4 и вычислим температуру tЛ, оС, до ко-торой необходимо подогреть наружный воздух:
, (10.20)

оС.

Рис. 5.1 График опасности обмерзания вращающегося регенератора: 1 – граничная линия, 2 – линия предварительного подогрева воздуха.
Рассчитаем мощность калорифера РВ, кВт, необходимую для подогрева приточного воздуха:
, (10.21)
где ρХ – плотность холодного воздуха, кг/м3;
С – теплоемкость воздуха, кДж/(кг•К).
Рр = 2,7 •1,395•1,009•14= 53,2 кВт

10.5 Расчет теплообменника для секции с поросятами отъемышами.

В качестве утилизатора принимают вращающийся регенератор с насадкой из дюралюминиевой фольги. Зная расход вохдуха Lг = 1,6 м3/c и Lх=1,85 м3/c выбираем теплообменник со следующими характеристиками:
- толщина фольги δ=0,0001 м;
- эквивалентный диаметр каналов dэ=0,00115 м;
- показатель компактности теплообменной поверхности Ψ=2650 м2/м3;
- диаметр ротора dр = 1,5 м;
- глубина насадки по ходу воздуха l = 0,2 м;
- живое сечение для прохода воздуха fжг = fжх = 0,77 м2 ;
- поверхность теплообмена двухсторонняя Fг =Fх = 469 м2 ;
- частота вращения n = 10 мин-1;
Физические свойства воздуха при средней температуре 00С:
- плотность ρ = 1,293 кг/м3;
- вязкость ν = 13,28 • 10 -6 м2/с;
- коэффициент теплопроводности λ = 2,44 • 10-2 Вт/(кг•К);
- теплоемкость Ср = 1,005 кДж/(кг•К);
Физические свойства холодного и горячего воздушных потоков:
- плотность ρг = 1,205 кг/м3;
- вязкость νг = 15,06 • 10 -6 м2/с;
- коэффициент теплопроводности λг = 2,59 • 10-2 Вт/(кг•К);
- теплоемкость Срг = 1,005 кДж/(кг•К);
- плотность ρх = 1,395 кг/м3;
- вязкость νх = 12,79 • 10 -6 м2/с;
- коэффициент теплопроводности λх = 2,28 • 10-2 Вт/(кг•К);
- теплоемкость Срх = 1,009 кДж/(кг•К);
Физические свойства дюралюминиевой фольги:
- теплоемкость Снас = 0,884 кДж/(кг•К);
- плотность ρнас = 2800 кг/м3.
Расчеты роторного теплообменника в секции для поросят произведем ана-логично теплообменнику в секции для свиноматок. Данные расчетов сведем в таблицу 10.1.

Таблица 10.1- Данные расчета роторного теплообменника в секции для по-росят отъёмышей .
Температура поверхности на входе хо-лодного воз-духа tП1, 0С Температура поверхности на входе горячего воздуха tП2, 0С Температура холодного воздуха на вы-ходе tХ2, 0С Температура го-рячего воздуха на выходе tГ2, 0С Температура до которой необходимо подогревать наружный воздух tЛ, 0С Потребная мощность калорифера Рв, кВт.
-20,5 20,4 -18,9 18,9 -7 39

10.6 Выбор схемы установки вращающегося регенератора в системе венти-ляции.

Схемы установки вращающихся регенераторов в системе вентиляции имеет множество конструктивных решений. Одной из главных проблем в эксплуатации теплообменников является их обмерзание при эксплуатации в зимний период с отрицательными температурами наружного воздуха. Схема системы вентиляции предусматривает несколько способов избегания данной проблемы:
- подогрев наружного воздуха при помощи калорифера;
- подогрев удаляемого воздуха;
- перепуска части наружного воздуха в обход регенератора;
- подмешивание удаляемого воздуха к наружному перед регенератором;
Рассмотрим более детально каждый из приведенных способов.
Подогрев удаляемого воздуха на входе в регенератор (рис.10.2 ) – малоэко-номичен и может применяться в отдельных случаях при соответствующем требо-вании.
Байпасирование части наружного воздуха в обход регенератора( рис. 10.3) является достаточно простым средством против обмерзания, но ограниченным в области применения, так как падает экономическая эффективность применения роторного теплообменника, из-за того что становится необходимо применять до-полнительный обогрев помещения для поддержания микроклимата.
Подмешивание удаляемого воздуха к наружному перед регенератором ( рис. 10.4) можно применять, если это допустимо по санитарно-гигиеническим нормам, при небольших отрицательных температурах наружного воздуха.
Подогрев наружного воздуха при помощи калорифера (рис. 10.5) является одним из самых оптимальных решений при разработки схемы вентиляции. Мак-симально эффективно эксплуатируется роторный теплообменник, экономия при дальнейшем отоплении помещения.
Рис. 10.2 Принципиальная схема подогрева удаляемого воздуха на входе в реге-нератор по предотвращению обмерзания вращающегося регенератора и автомати-ческого регулирования системы в зимний период.

Рис. 10.3 Принципиальная схема перепуска приточного воздуха в обход ре-генератора.

Рис. 10.4 Принципиальная схема подмешивания удаляемого воздуха к на-ружному перед регенератором.

 

Рис. 10.5 Принципиальная схема подогрева наружного воздуха перед реге-нератором для предотвращения обмерзания .

10.7 Разработка схемы управления
При включении автомата QF2 питание подается на цепь схемы управления (лист 8 графической части), при включении кнопки SB2 запитывается катушка промежуточное реле KV1, которое своими контактами блокирует пусковую кноп-ку , замыкает контакты частотных преобразователей, давая разрешение на их дальнейшую работу, и включает соответствующую сигнальную лампу на лицевой панели щита управления. После включении промежуточного реле , начинает ра-ботать вся схема: пускатели КМ1, КМ2, КМ3, КМ4 и терморегуляторы SK1, SK2.
Преобразователь частоты работает согласно настройкам при пусконаладоч-ных работах. В него закладывается программа регулировки частоты вращения электродвигателя от входного сигнала термодатчика.
Терморегуляторы SK1 и SK2 регулируют работу электрокалориферов, включая магнитные пускатели КМ5 и КМ6 своими контактами SK1 и SK2.
Каждый пускатель схемы замыкающими контактами включает соответст-вующую сигнальную лампу. Конструкция преобразователей частоты не преду-сматривает дополнительных контактов, поэтому в силовую цепь электродвигате-лей М5 и М6 включаем мосты постоянного тока VD1…4 и VD5…8, через кото-рые запитываются катушки промежуточных реле KV2, KV3.
10.8 Выбор аппаратуры
Разрабатываемая схема управления должна включать в себя такие техниче-ские решения, которые могли бы отвечать всем заданным технологическим пара-метрам.
Одним из самых главных условий – является плавное и точное регулирова-ние вращение ротора теплообменника, от температуры приточного воздуха. Дан-ного условия можно достичь, внедрив в схему управления преобразователь час-тоты ПЧ – С100/5,5, с аналоговым выходом, для контроля температуры и управ-ления процессом теплообмена. Аппарат микропроцессорный, что позволяет ме-нять настройки и подстраиваться под любой режим работы.
При достижении минимальной расчетной температуры в системе автомати-ки предусмотрено включение калорифера для подогрева приточного воздуха. При повышенной температуре наружного воздуха, чтобы не было перегрева внутри помещения, так же имеется регулирование частоты вращения ротора теплообмен-ника. На рис. 10.6 показана зависимость производительности теплообменника от частоты его вращения.
Для регистрации температуры применяем термодатчики ТП 2088, на основе термопары.
Для управления электрокалорифером выбираем терморегулятор фирмы «ОВЕН» ТРМ 251.

Рис. 1. Влияние частоты вращения насадки регенератора на величину эффектив-ности теплообменника.

Выбор калорифера, вытяжного и приточного вентиляторов, привода ротора теплообменника
По полученным результатам расчетов произведем выбор сопутствующего установке оборудования.
Для привода ротора теплообменника используется электропривод с регули-ровкой скорости в зависимости от температуры приточного воздуха. Привод ра-ботает от системы управления с частотным преобразователем.
Из таблицы 3-1: Типоразмер роторов, выберем усилие, необходимое для вращения ротора теплообменника: для обоих роторов вращающий момент равен 90 Н*м.
(10.22)
где Мн – номинальный момент рабочей машины, Н*м;
Р – мощность электродвигателя, Вт;
ω – угловая скорость, рад-1.
(10.23)
где n- число оборотов в минуту, мин-1.
Отсюда можно вычислить потребную мощность для привода рабочей ма-шины:
(10.24)

Выбираем электродвигатель АИР 63 В6 , Р=0,25 кВт, n=1000 мин-1. Зная не-обходимое число оборотов вращения ротора теплообменника, подбираем чер-вячный редуктор 1Ц2У100 с передаточным числом 10 и шкивом на волу с диа-метром 0,2 м.
При достижении минимальной расчетной температуры в системе автоматики предусмотрено включение калорифера для подогрева приточного воздуха. Зная расчетную мощность для подогрева приточного воздуха, выбираем тепловые сек-ции СФО-60М для секции со свиноматками, и СФО -40М для секции с поросятами отъемышами.
Зная необходимый объем циркуляции воздуха в системе вентиляции, выби-раем вентиляторы ВО 06-300-6,3, для секции со свиноматками. и ВО 06-300-5 для секции с поросятами отъемышами. Необходимым условием нормальной работы теплообменников, является минимальная разница давления между приточным и вытяжным потоками воздуха, поэтому в системе вентиляции на каждом теплооб-меннике устанавливаются одинаковые по производительности вентиляторы.

 

 

 


11 ЭКСПЛУАТАЦИЯ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ

Высокие показатели надежности электрооборудования определяются уровнем его эксплуатации.
Обслуживание электрооборудования сельскохозяйственных предприятий осуществляется электротехническими службами (ЭТС) хозяйств или эксплуа-тационными участками подрядных организаций.
Центральной задачей деятельности таких служб является своевременное и качественное проведение профилактических мероприятий.
упорядочить работу персонала ЭТС, обеспечить своевременно и качест-венное выполнение ими плановых заданий можно имея график технических об-служиваний (ТО) и технических ремонтов (ТР). Составление такого графика представляет достаточно сложную и трудоемкую задачу и занимает значитель-ную долю времени руководителя ЭТС.
График ТО и ТР представляет собой основную часть проекта ЭТС. С его использованием решаются вопросы определения численности персонала ЭТС, материально-технического снабжения, финансирования. Вместе с тем, при обосновании ЭТС сельскохозяйственного предприятия, так же подлежат реше-нию задачи по принятию рациональной структуры ЭТС, формированию ре-монтно-обслуживающей базы, обоснованию ремонтного фонда и т. д.
Своевременное и качественное проведение ТО и ТР позволяет увеличить без аварийный срок службы электрооборудования, вследствие чего уменьша-ются затраты от простоя электротехнического оборудования и нарушения тех-нологического процесса.
Основными негативными факторами работы электрооборудования в сель-ском хозяйстве являются:
-воздействие климатических факторов внешней среды;
-временные режимы использования, суточная и сезонная занятость;
-влияние среды на работу электрооборудования.

Условия эксплуатации электроустановок в сельском хозяйстве разли-чаются характером воздействия климатических и механических факторов внешней среды, а также временным режимом работы. Воздействие климати-ческих факторов внешней среды зависит от климатической зоны, места уста-новки и времени года.
Т.е. можно отметить, что условия эксплуатации зависят от места его уста-новки - снаружи (на открытом воздухе или под навесом) или внутри помеще-ния.
Если электроустановка находится внутри помещения, то условия экс-плуатации характеризуются видом помещений: сухие; влажные; сырые; особо сырые; особо сырые с химически активной средой; пыльные; пожаро- и взры-воопасные.
Сельскохозяйственное производство характеризуется сезонностью и одно-сменностью работы электрооборудования, а это определяет низкую степень использования установленного электрооборудования, как в течение суток, так и на протяжение года.
При выборе электрооборудования приходится обращать внимание не только на его электрические свойства, но и рассматривать также их стабиль-ность при воздействии: влажности окружающего воздуха, пониженных и по-вышенных температур и радиоактивных излучений. Поэтому необходимо рас-сматривать вопросы влияния этих факторов на работу электрооборудования. Рассмотрим, как перечисленные выше факторы влияют на работу электрообо-рудования.
Влияние влажности на работу электрооборудования объясняется тем, что электроизоляционные материалы обладают гигроскопичностью, т.е. способно-стью втягивать в себя влагу из окружающей среды и влагопроницаемостью - способностью пропускать сквозь себя пары воды.
Наличие влаги в окружающем воздухе характеризуется абсолютной и от-носительной влажностью воздуха, где:
-абсолютная влажность - масса водяного пара, содержащегося в единице объема;
-относительная влажность - влажность воздуха в отношении к нормальной влажности воздуха. За нормальную относительную влажность воздуха при-нята влажность равная 65%.
Вода является сильным дипольным диэлектриком с низким удельным со-противлением порядка 103 - 104Ом/м. Поэтому попадание воды в поры диэлек-триков снижает их диэлектрические свойства. Особенно заметно воздействие влажности при повышенной температуре (порядка 30 - 40оС) и высоких значе-ниях относительной влажности (порядка 90-100%). Подобные условия на-блюдаются в животноводческих помещениях, причем в зимний период эти ус-ловия могут длиться значительное время (по 3 - 4 месяца), что очень тяжело сказывается на работе электрооборудования.
В первую очередь, повышенная влажность отражается на поверхностном сопротивлении диэлектриков. Для предохранения поверхности электроизоля-ционных деталей их необходимо покрывать лаками, которые не смачиваются водой.
Примерно до 50% всех электродвигателей используемых в сельском хо-зяйстве установлены в животноводческих помещениях. Среднее время работы большинства из них не превышает 2,5...3,0 часа в сутки. Около половины всех электродвигателей работает в тяжелых условиях.
Длительное воздействие высокой температуры приводит к тепловому ста-рению изоляционных материалов - т.е. необратимому ухудшению свойств ма-териалов. В большинстве случаев тепловое старение связано с термоокисли-тельной деструкцией (окислением) материалов.
Вопрос теплового старения определяет допустимую, для данного мате-риала и совокупности материалов, рабочую температуру, связанную с данным сроком службы изделия. Срок службы уменьшается с увеличением температу-ры. Возможность повышения рабочей температуры для практики очень важна. В электрических машинах и аппаратах повышение нагрева, которое обычно ог-раничивается изоляцией, дает возможность получить более высокую мощ-ность при неизменных габаритах или же при сохранении мощности достичь уменьшения габаритов. С вопросами допустимой температуры тесно связаны меры пожарной и взрывобезопасности.
При допустимых температурах обеспечиваются целесообразные сроки службы электрооборудования. В особых случаях (для электрооборудования с весьма коротким сроком службы) возможно, некоторое повышение рабочих температур соответствующих электроизоляционных материалов.
При кратковременном воздействии высоких температур обычно механиче-ская и электрическая прочности снижаются, ухудшаются и другие показатели, но эти изменения, как правило, имеют обратимый характер - свойства восста-навливаются при возвращении к исходной температуре.
При низких температурах, как правило, электрические свойства изоляци-онных материалов улучшаются, однако многие материалы, гибкие и эластичные при нормальных условиях становятся хрупкими и жесткими, что создает затруднения для работы изоляции. В этом случае существенную роль играет вибрация и тряски электрооборудования, которые приводят к трещинам и ско-лам изоляции.
Теплопроводность окружающей среды характеризует способность про-водить тепло выделенное работающими электроустановками. Для воздуха gм=0,005 Вт/мк; воды; gв=0,58 Вт/мк. Теплопроводность воды примерно в 116 раз больше чем теплопроводность воздуха. Таким образом, теплопроводность окружающей среды оказывает значительное влияние на условия охлаждения электрооборудования.
Влияние пыли и химически агрессивной среды на работу электрооборудо-вания заключается в следующем:
-электрооборудование в хозяйствах работает, как правило, в условиях большой загрязненности и присутствия агрессивных газов: аммиака, сероводо-рода, углекислого газа, которые в сочетании с водяными парами образуют ки-слоты, воздействующие на изоляцию и металлы;
-влажная загазованная среда вызывает коррозию контактов и конструк-ционных материалов электрических машин и аппаратов. Из-за коррозии кре-пежных деталей затрудняется разборка и демонтаж электрооборудования, уве-личивается переходное сопротивление контактов, ослабляется упругость пру-жин и т.д.;
-работа электрооборудования в атмосфере с повышенным содержанием пыли (на зернотоках, в кормоцехах, птичниках и т.д.) характеризуется тем, что пыль, оседая на обмотках, контактах и конструктивных элементах оборудова-ния снижает теплоотдачу и вызывает повышенный нагрев электрооборудова-ния. Наличие абразивных частиц приводит к увеличению зазора в электродви-гателях, что ухудшает их отдельные характеристики. Пыль, будучи гигроско-пичной, способствует увеличению влажности обмоток, создает проводящие мостики между токоведущими частями. Это приводит к выходу электрообору-дования из строя.
Основные мероприятия при эксплуатации электрооборудования:
-правильный выбор ЭО по мощности, для достижения наилучших технико-экономических показателей;
-правильный выбор ЭО по конструктивному исполнению, для обеспечения надежной работы электрооборудования в различных условиях эксплуатации;
-строгое соблюдение объемов и периодичности ТО в соответствии с требо-ваниями системы ППР и ТО;
-контроль за режимами работы ЭО и создание его оптимальной загрузки;
-контроль за техническим состоянием ЭО, проведение периодических ис-пытаний;
-ведение технической документации, для учета объемов и периодичности проведения ТО, а так же для учета количества и движения ЭО;
-техническое обучение электротехнического и не электротехнического персонала хозяйства.

 

12. БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА

12.1 Мероприятия по обеспечению электробезопасности

При электрификации свиноводческих ферм приходится учитывать большую опасность поражения животных электрическим током. Так, если у человека счи-тается нормальным шаг 0,7–0,8 м, то у крупных животных он составляет уже око-ло 1,2 м. Это увеличивает опасность поражения током от шагового напряжения. Поэтому при электрификации животноводческих ферм следует принять ряд до-полнительных мер, обеспечивающих безопасность не только людей, но и живот-ных /43/.
Защиту сельскохозяйственных животных от поражения электрическим то-ком необходимо предусматривать при следующих аварийных режимах /13, 14/:
1. Однофазном замыкании на землю в сети напряжением до 1 кВ, включая обрыв и падение на землю фазного провода ВЛ;
2. Замыкании на землю на стороне высшего напряжения на подстанциях 6/0,4, 10/0,4 и 35/0,4;
3. Замыкании на землю в ВЛ напряжением 6, 10 и 35 кВ;
4. Однофазном замыкании на корпус в сети напряжением до 1 кВ;
5. Замыкании на землю на стороне высшего напряжения на подстанции глу-бокого ввода напряжением 110 кВ;
6. Замыкании на землю в ВЛ напряжением 110 кВ глубокого ввода.
Защиту животных от поражения электрическим током следует предусмат-ривать с таким расчетом, чтобы для указанных для первых трех аварийных режи-мов напряжение прикосновения и напряжение шага для животных не превышали 12 В. Для 4 – 6-го аварийных режимов эти напряжения зависят от времени дейст-вия защиты от замыканий, т.е. от полного времени отключения, равного сумме времен срабатывания основной релейной защиты и отключения коммутационного аппарата, и не должны превышать нормативных значений.
Обеспечение вышеуказанных требований, следует осуществлять путем вы-равнивания электрических потенциалов между участком пола, на котором нахо-дятся животные, и всеми доступными для прикосновения животных металлокон-струкциями (автопоилками, трубопроводами, конструкциями транспортера для раздачи кормов и уборки навоза, конструкциями ограждений боксов и другого стойлового оборудования и т.п.), которые могут оказаться под электрическим по-тенциалом. С этой целью должны быть выполнены искусственные устройства вы-равнивания электрических потенциалов (УВЭП) или использовано только естест-венное выравнивание электрических потенциалов технологическими и строитель-ными металлоконструкциями.
Все открытые и сторонние проводящие части, которых животные могут коснуться, должны быть электрически соединены между собой, с арматурой строительных железобетонных конструкций животноводческого помещения и с защитным проводником электроустановки (нулевым защитным в системах TN или заземляющим в системе ТТ).
Эти части должны иметь видимые электрические связи с зануленным кор-пусом вводного щита, с вводной трубой водопровода, с редукторами навозоубо-рочных и кормораздаточных транспортеров, выполненные при помощи сварки полосовой сталью толщиной не менее 4 мм или катанкой диаметром не менее 8 мм. Выполнять, следить за исправным состоянием и ремонтировать указанные связи обязаны работники хозяйства, на балансе которого находится животновод-ческое помещение /43/.
На стадии проектирования животноводческого помещения необходимо предусматривать использование естественных заземлителей и естественного вы-равнивания электрических потенциалов за счет строительных и технологических металлоконструкций и только в случае, если этого по результатам расчетов или экспериментальной проверки окажется недостаточно, следует применить искус-ственные заземлители и УВЭП. Критерием оценки достаточности должно служить обеспечение требуемых допустимых напряжений для всех аварийных режимов.
На животноводческих фермах электродвигатели, пусковые устройства и защитные аппараты во всех случаях устанавливаются вне помещений, в которых содержатся животные, и у рабочих мест остаются только кнопки управления. Ме-таллические трубопроводы и конструкции транспортеров для раздачи кормов, уборки навоза и т. д., к которым могут прикасаться животные, должны быть на-дежно изолированы от частей оборудования, находящегося под напряжением. В ответвлениях от магистральных водопроводов к автопоилкам, к электронагрева-телям и другим электроприемником, связанным с водопроводом, должны быть предусмотрены изолирующие вставки длиной, определенной по расчету, но не менее 1 м. Цепи для привязки скота, кормушки, поилки и другие приспособления, которых могут непосредственно касаться животные, должны изготовляться из изоляционных материалов (нейлон, пластмасса, текстолит и т. п.).
Нулевой провод ВЛ на вводе в животноводческое помещение должен иметь повторное заземление, выполненное путем присоединения к искусственному или естественному заземлителю, образованному строительными и технологическими металлоконструкциями, контактирующими с землей. Указанный заземлитель должен иметь сопротивление – 30 Ом /44,45/.
Проверку достаточности использования естественного заземлителя для по-вторного заземления нулевого провода ВЛ и достаточности естественного вырав-нивания электрических потенциалов строительными и технологическими метал-локонструкциями желательно осуществлять на стадии проектирования и обяза-тельно после завершения строительно-монтажных работ, а затем периодически, но не реже одного раза в год.
Проверку следует осуществлять по результатам фиксированного вертикаль-ного электрического зондирования (ФВЭЗ) земли в зонах размещения животно-водческих помещений и последующего анализа результатов ФВЭЗ для всех ава-рийных режимов и соответствующих им допустимых напряжений.
Произведем расчет повторного заземления нулевого провода.
В качестве вертикального электрода выбираем стальной стержень длиной lв=3 м, диаметром d=0,016 м.
Для защиты от механических повреждений верхняя часть электрода погру-жается на глубину h0 = 0,5 м.
Грунт в месте установления заземлителя чернозем. Его удельное сопротив-ление ρ = 30 Ом • м /45/.
Расчетное удельное сопротивление грунта с учетом повышающего коэффи-циента /45/
Ом • м, (12.1)
где КП – повышающий коэффициент для данной климатической зоны. Для зоны III КП=1,5 /444/.
Определяем расчетное сопротивление растеканию электрического тока одиночной трубы, заглубленной в землю, верхний конец которой заглублен в зем-лю /45/
(12.2)
где ℓ – длина заземлителя, м;
d – диаметр заземлителя, м.
h – расстояние от поверхности до середины заземлителя, м.
Произведем вычисления:

Определим число вертикальных стержней:

Принимаем 1 электрод.

12.2 Пожарная безопасность

На каждом объекте необходимо предусматривать мероприятия по тушению возможного пожара /42/.
Для тушения возможных пожаров помещение свинарника должно быть оборудовано первичными средствами тушения пожаров.
К первичным средствам пожаротушение относятся: огнетушители, пожар-ный инвентарь (покрывала из негорючего теплоизоляционного полотна, ткани или войлока, ящики с песком, бочки с водой, пожарные ведра, совковые лопаты) и пожарный инструмент (крюки, ломы, топоры и тому подобное).
Для определения видов и количества первичных средств пожаротушение следует учитывать физико-химические та пожароопасные свойства горючих ве-ществ, их взаимодействие с огнетушащими веществами, а также размеры площа-дей производственных помещений, открытых площадок и установок.
Если в одном помещении находятся несколько разных за пожарной опасно-стью производств, не отделенных друг от друга противопожарными стенами, все эти помещения обеспечивают огнетушителями, пожарным инвентарем и другими видами средств пожаротушение за нормами наиболее опасного производства.
Здание свинарника по пожарной опасности относится к категории В – в здании присутствуют твердые горючие и трудногорючие вещества и материалы, вещества и материалы, способные при взаимодействии с водой, кислородом воз-духа или друг с другом только гореть /42/.
По степени огнестойкости свинарник относится к I степени – все конструк-тивные элементы несгораемые (кроме крыш в зданиях с чердаками, которые могут быть сгораемыми) с пределом огнестойкости 0,5...2ч /43/.
Для помещений свинарника возможны пожары класса А – пожары твердых веществ, в основном органического происхождения, горение которых сопровож-дается тлением (древесина, текстиль, бумага) и (Е) – пожары, связанные с горени-ем электроустановок.
При выборе предпочтение отдается более универсальным огнетушителям.
Принимаем для свинарника 8 ручных порошковых вместимостью 5л /42/.
Расстояние от возможного очага пожара до места размещения огнетушителя для помещений категории В не должно превышать 30 м.
Покрывала должны иметь размер более не менее как 1 х 1 м. Они предна-значены для гашения небольших ячеек пожаров в случае занимания веществ, го-рение которых не может происходить без доступа воздуха. Покрывала следует применять для гашения пожаров классов A, B, Д, (E).
Бочки с водой устанавливаются в производственных, складских и других помещениях, сооружениях в случае отсутствия внутреннего противопожарного водогона и при наличии горючих материалов, а также на территории объектов, в усадьбах индивидуальных обитаемых домов, дачных домиках и тому подобное. Их количество в помещениях определяется из расчета установки одной бочки на 250 – 300 м2 защищаемой площади.
Бочки для хранения воды должны иметь вместимость не меньше 0,2 м3 и быть укомплектованы пожарным ведром вместимостью не меньше 0,008 м3.
Помимо этого необходимо знать число выездных пожарных бригад,
Число пожарных бригад рассчитывается исходя из количества личного со-става, необходимого для доставки к месту пожара с учетом расхода воды на на-ружное пожаротушение для ликвидации возможных пожаров /42/.
Для тушения пожара потребуется пожарных:
N = (gH /q)•n, (12.3)
где q – производительность ствола, л/сек. Для ствола «Б» q = 3,5 л/сек для ство-ла «А» = 7 л/сек;
gH – удельный расход воды на наружное пожаротушение, л/сек. gH=15 л/сек /42/.
n – количество пожарных, работающих со стволом (по требованиям техники безопасности со стволом «Б» допускается работать одному пожарному, а со стволом «А» – двум).
Принимаем для тушения пожара ствол типа «Б».
Тогда:
N = (15 /3,5)•1=4,3.
Принимаем пожарную машину типа: АЦ-3-40 КамАЗ-4326 имеющую сле-дующие характеристики: тип двигателя: дизельный; мощность двигателя: 176 кВт (240 л.с.); максимальная скорость: 80 км/ч; число мест для боевого расчета (вклю-чая место водителя): 5 чел.
При возможном пожаре необходимо произвести спасение (эвакуацию) животных.

12.3 Экологическая безопасность

Сельское хозяйство – одна из отраслей экономики российского государства, самым тесным образом связанная с использованием в производственном процессе природных ресурсов. Без земли и воды нет аграрного производства. Но сельское хозяйство не может обойтись и без леса, и без использования для своих нужд недр. Объекты животного мира, атмосферный воздух также находятся во взаимо-действии с сельским хозяйством. Таким образом, все компоненты природной сре-ды взаимосвязаны с аграрной экономикой и ключ к их экологической безопасности и экономически эффективному существованию – это соблюдение баланса между потребностями экономики и возможностями природной среды.
Сельскохозяйственное производство является источником загрязнения ат-мосферного воздуха. Известно, что воздух вокруг животноводческих комплексов отличается специфическим запахом и содержит аммиак в таких концентрациях, что вызывает даже гибель находящихся поблизости хвойных деревьев. Из атмо-сферы токсичные продукты попадают в водоемы и загрязняют их в радиусе до 15 км. от крупного животноводческого комплекса /45/.
Кроме того, размещение ферм поблизости или на берегах рек, прудов и озер приводит к их загрязнению. Сброс даже небольшого количества неочищенных навозосодержащих сточных вод вызывает массовые заморы рыбы и выводит во-доемы из хозяйственного пользования.
Существующие в настоящее время многие животноводческие фермы или не имеют, или имеют, но устаревшие и малоэффективные очистные сооружения.
Серьезной проблемой являются отходы животноводства – навоз и отходы от забоя сельскохозяйственных животных на бойнях. По подсчетам ученых, ферма на 200 ты. свиней ежегодно производит 60-70 тыс. тонн навоза. И здесь встает вопрос о его хранении и утилизации.
В соответствие с природоохранным законодательством, навоз отнесен к от-ходам IV класса опасности, что требует особого порядка его складирования и хранения. Высокие дозы навоза загрязняют грунтовые воды и, соответственно, водные бассейны на десятки километров вокруг.
Опасность навоза в том, что он может вызывать биологическое, химическое и механическое загрязнение. В одном грамме навоза может содержаться до 170 млн. шт. микроорганизмов, в том числе патогенных, вызывающих эпидемии и эпизоотии. Согласно данным, экскременты определены как фактор передачи более 100 видов различных возбудителей болезней животных и человека с большим сроком выживаемости. Исходя из всего этого, необходимо устраивать навозохра-нилища /45/.
Навозохранилище устраивают с расчетом того, что от одной коровы в год выход навоза составляет 10 - 12 тонн. На выход навоза оказывает действие состав кормов, а также вид подстилки и ее количество /45/.
В местах, где наблюдается высокое стояние грунтовых вод, навозохрани-лище устраивают на поверхности земли. Если место песчаное, то дно рекоменду-ется выстилать слоем глины толщиной 20 – 30 см. Стены котлована следует об-ложить камнем на цементном растворе. Дно делают таким образом, чтобы был уклон в сторону жижесборника для стекания накапливающейся жижи. Над наво-зохранилищем устанавливают навес.
Навоз укладывают штабелями высотой один - два метра. После этого на-крывают слоем торфа или мелкой соломы толщиной 10 - 15 см и время от време-ни поливают его жижей или водой.
Рядом с навозохранилищем устраивают жижесборный колодец диаметром 1 м и глубиной 1 м. Дно колодца и его стены обмазывают слоем глины. Из телятни-ка в жижесборник прокладывают трубу, по которой стекает моча. Под стеной те-лятника, труба должна проходить на глубине ниже промерзания грунта.
Такая же труба выводится и из навозохранилища в колодец. Сверху колодец закрывается металлическим или деревянным щитом. Вокруг жижесборника и на-возохранилища роют канавку, которая предназначена для отвода поверхностных вод, которые должны стекать в собирательный колодец /45/.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 


13. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРИМЕНЕНИЯ РО-ТОРНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ

В исходном варианте и проектируемом варианте рассмотрены две разных системы поддержания параметров микроклимата в свинарнике-маточнике на 52 голов свиноматок и 380 поросят-отъемышей.
В исходном варианте для общего обогрева помещения предусматривается теплогенератор ТГ-1,0 и электрокалорифная установка СФОА-25/05.
В проектируемом варианте предлагается отапливать животноводческое по-мещение роторным теплообменником, включающим в себя две тепловые секции – СФО - 60 М и СФО - 40 М. исходное оборудование сохраняется в проектируемом варианте, так как будет использоваться в крайнем случае – если температура воздуха в зимний период опуститься ниже (-22оС).
Но, самое основное, что предлагаемое техническое решение позволит наи-более точно соблюдать зоотехнические требования по температурному и воздуш-ному режиму содержания подсосных свиноматок и поросят в первый, наиболее важный период их жизни. Снижается падеж поросят в первые, самые критические, дни после рождения и растут их привесы. Это повышает продуктивность свиноматок.

13.1 Расчет капитальных вложений

Расчет капитальных вложений проведем только на технические средства, ка-кие используются в системе поддержания параметров микроклимата в свинарнике – маточника.
Капиталовложения в исходном и проектируемом вариантах определяем по формуле:
(13.1)
где цена оборудования, руб.;
коэффициент корректировки, учитывающий торговые наложения, транспортные расходы и расходы на монтаж. Если машине требуется монтаж, то
стоимость спец. конструкции, руб.
Капиталовложения в специальную конструкцию вариантов определяем по формуле:
(13.2)
где цена оборудования, руб.;
затраты на монтаж и наладку, руб.;
накладные расходы, руб.;
плановые накопления, руб.


Расчет стоимости оборудования, которое входит в систему поддержания па-раметров микроклимата в свинарнике – маточника проведем в табличной форме.

Таблица 13.1 Расчет стоимости оборудования спецконструкции
Наименование
элементов Ед. изме-рения. Коли-чество Цена за 1 шт., руб. Общая стоимость, руб.
Преобразователь частоты ПЧ-С 100/5,5 шт. 2 10000,0 20000,0
Светосигнальная арматура ЛС - 47 шт. 9 31,85 286,7
Терморегулятор ОВЕН ТРМ 251 шт. 2 3540,0 7080,0
Термодатчик ТП 2088 шт. 4 980,0 3920,0
Магнитный пускатель ПМЛ - 1100 шт. 3 213,0 639,0

Продолжение таблицы 13.1
Магнитный пускатель ПМЛ - 2210 шт. 4 938,0 3752,0
Магнитный пускатель ПМЛ - 3100 шт. 2 589,0 1178,0
Кнопка управления ABLF - 22 шт. 2 62,0 124,0
Автоматический выключатель ВА 47 - 29 1Р 10А шт. 1 26,0 26,0
Автоматический выключатель ВА 88 - 33 3Р 160А шт. 1 1504,0 1504,0
Силовой кабель ВВГ 4× 2,5 м. 300 25,0 7500,0
Силовой кабель ВВГ 3× 10 м 120 86,0 10320,0
Силовой кабель ВВГ 3× 1,5 м 120 15,0 1800,0
Фольга дюралюминиевая кг. 320 90,0 28800,0
Щит монтажный ЩМП - 50 шт. 1 3436,0 3436,0
Тепловая секция СФО - 60 М шт. 1 22500,0 22500,0
Тепловая секция СФО - 40 М шт. 1 16400,0 16400,0
Вентилятор осевой ВО 06 - 300 - 6,3 шт. 2 8250,0 16500,0
Вентилятор осевой ВО 06 - 300 - 5 шт. 2 6923,0 13846,0
Автоматический выключатель ВА88 - 37 - 3Р 250 А шт. 1 4234,0 4234,0
Автоматический выключатель ВА88 - 33 - 3Р 100А шт. 1 1598,0 1598,0
Диодный мост 26МВ40А шт. 2 260,0 520,0
Электродвигатель АИР 63 А6 1000об/мин шт. 2 1480,0 2960,0
Редуктор 2Ч 63 10 шт. 2 4000,0 8000,0
Всего х х х 176923,7

Затраты на монтаж и наладку составляют 25% от цены оборудования
(13.3)

Накладные расходы составляют 10% от стоимости оборудования.

Плановые накопления определяются по формуле:
(13.4)

Тогда стоимость дополнительного оборудования по поддержанию оптималь-ных животных составит:

Тогда стоимость системы поддержания параметров микроклимата по вари-антам составит:


Дополнительные капиталовложения определим по формуле:
(13.5)
где дополнительные капиталовложения, руб.

13.2 Определение годовых эксплуатационных затрат

Эксплуатационные затраты включают все расходы по применению техниче-ского решения и определяются в исходном и проектируемом варианте по форму-ле:
(13.6)
где заработная плата обслуживающего персонала с начислениями, руб.;
амортизационные начисления, руб.;
отчисления на техническое обслуживание и ремонт, руб.;
годовые затраты на природный газ, руб.;
годовые затраты на потребленную электроэнергию, руб.;
прочие прямые затраты, руб.
Заработную плату обслуживающего персонала рассчитываем по формуле:
(13.7)
где тарифная заработная плата, руб.;
размер премии из фонда заработной платы, руб.;
дополнительная заработная плата, руб.;
отчисление на все виды страхований, руб.
(13.8)
где годовая трудоемкость обслуживания электрооборудования, чел-ч.;
основная ставка второй квалификационной группы соответствующего квалификационного уровня за 1 час работы, руб.

где 4520 – размер минимальной месячной ставки второй квалификационной группы первого квалификационного уровня, руб.
1,09 – квалификационный коэффициент второго уровня, соответствующий 2 квалификационному уровню;
25,2 – среднее количество рабочих дней в месяце при шестидневной рабо-чей недели;
7 – продолжительность в часах рабочего дня при шестидневной рабочей не-дели.
Годовая трудоемкость технического обслуживания рассматриваемого обо-рудования определяется по формуле:
(13.9)
где объем работ по соответствующему варианту, у.е.э.;
численное значение одной у.е.э., чел.-ч.
18,6 чел.-ч.
Объем работ определим табличным способом.
Таблица 13.2 – Объем работ электромонтера
Наименование
оборудования
и сооружений Ед.
изме-рения Количество Норма услов-ных единиц Общее количест-во усл.ед.
ис-ходн. проект. исходн. проект.
Теплогенератор шт. 1 - 7,6 7,6 -
Электрокалорифная установка СФОА-25/05
шт. 1 - 1,5 1,5 -
Электродвигатель до 1 кВт шт. - 2 0,67 - 1,34
Электродвигатель от 1,1 до 10 кВт шт. - 4 0,92 - 3,68
Тепловые секции шт. - 2 3,38 - 6,76
Итого х х х х 9,10 11,78


Условными единицами учтены нагревательные провода, выравнивание по-тенциалов, аппаратура управления, контроля и защиты.




З = Зосн·αп·αдоп·αотч (13.10)
где основная заработная плата, руб.;
αп – коэффициент, учитывающий премии по фонду оплаты труда, принима-ется в размере 1,2…1,4;
αдоп – коэффициент, учитывающий размеры дополнительной оплаты труда, принимается в размере 1,12…1,16;
коэффициент, учитывающий отчисления на все виды страхования, принимается 1,20. (пенсионный фонд – 15,8%; социальное страхование – 2,2%; медицинское страхование –2,0% = итого 20%)


Амортизационные отчисления определяем по формуле:
(13.11)
где балансовая стоимость (капиталовложения) оборудования, руб.;
норма амортизационных отчислений по оборудованию, % /3/.
,


Отчисления на ремонт и техническое обслуживание определяют укрупнено по выражению:
; (13.12)
где норматив годовых отчислений на ремонт и техническое обслуживание ( по усредненным данным бух. отчетности за последние 3 года), %


Затраты на природный газ определим по формуле:
(13.13)
где расход газа за час работы, м3/ч.;
м3/ч.;
стоимость 1 м3 природного газа, руб.
2,959 руб./ м3.
число часов работы в день, ч.;
число дней работы в году, дней;


Затраты на потребленную электроэнергию определим по формуле:
(13.14)
где мощность потребителя, кВт;
число часов работы в день, ч.;
число дней работы в году, дней;
стоимость 1 кВт•ч электроэнергии, руб.;
кпд потребителя;
Расчет годового расхода электроэнергии по вариантам приведен в табличной форме.

 

 

 

Таблица 13.3 – Годовой расход электроэнергии
Наименование оборудования Мощ-ность, кВт Коэффи
циент загрузки η при за-грузке Продол-жи-тель-ность ра-боты в сутки, ч Число дней рабо-ты в году, дней Годовое по-требление электроэнер-гии, кВт•ч
Проектируемый вариант
Тепловая сек-ция СФО - 60 М 60,0 1 1 24,0 60 86400,0
Тепловая сек-ция СФО - 40 М 40,0 1 1 24,0 60 57600,0
Электродвига-тели теплооб-менника 0,5 1 1 24,0 180 2160,0
Электродвига-тели вентилято-ров 10,4 1 1 24,0 180 44928,0
ИТОГО х х х х х 191088,0

Исходный вариант
вентилятор 4 0,8 0,85 24,0 180 11750,4
форсунка 0,55 0,8 0,75 24,0 180 1425,60
Электрокало-рифер 25,5 1 1 24,0 180 110160,0
ИТОГО х х х х х 123336,0


Тогда затраты на потребленную электроэнергию по вариантам составят:


Прочие затраты определяют укрупнено по выражению:
(13.15)




13.3 Технико-экономическая оценка эффективности проектируемого тех-нического решения

Экономическая эффективность применения технического решения выра-жается годовой экономией эксплуатационных затрат.
(13.16)

Степень снижения эксплуатационных затрат определим по формуле:
(13.17)

Определим чистые денежные поступления с учетом 20% налога на прибыль, которые определяются по формуле:
руб. (13.18)
где αн – налоговая ставка на прибыль.

13.4 Расчет чистого дисконтированного дохода

В последние годы эффективность внедрения стали оценивать такими со-временными показателями как чистый дисконтированный доход. Это позволяет сопоставить инвестиционные проекты и оценивать доход, который получают хо-зяйства в течение ряда лет. Ценность этих показателей заключается в том, что они аналогичны общепринятым в развитых странах.
Сельскохозяйственные предприятия в настоящее время работают в услови-ях рыночной экономики и инфляции. Чистый дисконтированный доход определя-ется как сумма текущих эффектов за весь расчетный период, приведенные к на-чальному шагу (году, кварталу, месяцу), или как превышение интегральных ре-зультатов над интегральными затратами.
Чистый дисконтированный доход можно рассчитать, используя коэффици-ент суммы дисконтирования
(13.19)
где норма дисконта капитала с поправкой на инфляцию; является реальной процентной ставкой, которая учитывает инфляцию.
(13.20)
где ставка процента банка, ;
уровень инфляции, .

Следовательно, реальная процентная ставка соответствует 3,57 %.
– ставка рефинансирования.
Следовательно, реальная процентная ставка соответствует 7,0 %.


Чистый дисконтированный доход будет равен:
(13.21)
где разность
приток на шаге
отток на шаге
(13.22)
где годовая экономия затрат без учета капиталовложений, руб.
(13.23)
где эксплуатационные затраты без учета капиталовложений (т.е. амортиза-ции), руб.
(13.24)



Тогда:

 

 

Таблица 13.4  Результаты расчета чистого дисконтированного дохода
при =16%, =12%
Показатели Года
0 1 2 3 4 5 6 7
Приток, руб. 54577 54577 54577 54577 54577 54577 54577
Отток, руб. 40382
Cash Flow, руб. -40382 54577 54577 54577 54577 54577 54577 54577
(1+Ep)^(-t) 1,00 0,9655 0,9322 0,9001 0,8690 0,8391 0,8101 0,7822
Cash Flow*(1+Ep)^(-t) руб. -40382 52695 50878 49124 47430 45795 44215 42691
ЧДД руб. -40382 12313 63192 112316 159746 205540 249756 292447
ЧДД, руб. 248661,27

Таблица 13.5  Результаты расчета чистого дисконтированного дохода
при
Показатели Года
0 1 2 3 4 5 6 7
Приток, руб. 57279 57279 57279 57279 57279 57279 57279
Отток, руб. 100639
Cash Flow, руб. -100639 57279 57279 57279 57279 57279 57279 57279
(1+Ep)^(-t) 1,00 0,9346 0,8734 0,8163 0,7629 0,7130 0,6663 0,6227
Cash Flow*(1+Ep)^(-t) руб. -100639 53531 50029 46756 43698 40839 38167 35670
ЧДД руб. -100639 -47108 2922 49678 93375 134214 172381 208051
ЧДД, руб. 208051,47

Коэффициент (индекс) доходности дополнительных капиталовложений оп-ределяется по формуле:
, (13.25)
где - коэффициент доходности капиталовложений;
- размер дополнительных капиталовложений, руб.


Срок окупаемости дополнительных капитальных вложений определяется по формуле:
(13.26)

 

Рис. 13.1 Графическое определение срока окупаемости проекта (дополнительных капиталовложений)
Определим внутреннюю норму доходности (ВНД), представляющую собой ту норму дисконта ( ), при которой величина приведенных эффектов равна приведенным капиталовложениям.
Внутренняя норма доходности (ВНД) также называется внутренним уровнем рентабельности /26/.
Внутренняя норма доходности есть такая норма дисконта, при которой чис-тый дисконтированный доход равен нулю.
Для этого строим график зависимости ЧДД = f(Е).

Рис.13.2 Зависимость ЧДД от нормы дисконта капитала (Графический расчет ВНД)
Как видно из графика рис.12.2 ставка внутренней нормы доходности Евнд приблизительно равна 54,11% (0,5411).Можно проверить правильность решения, подставив в уравнение полученное значение.
Результаты расчета технико-экономического обоснования представлены на листе графической части дипломного проекта, а также в табл.12.6.
Таблица 13.6-Сводная таблица показателей экономической эффективности проектной разработки.
Наименование показателей Варианты
исходный Проектный
Капитальные вложения, руб. 181200 281839
Годовые эксплуатационные затраты, руб. 701185 647576
в т. ч.
оплата труда, руб. 8895 11515
амортизационные отчисления, руб. 25912 40303
отчисления на ремонт, руб. 19207 29875
природный газ, руб. 268440 –
электроэнергия, руб. 345341 535046
Годовая экономия эксплуатационных затрат, руб. – 53609
Степень снижения годовых эксплуатационных затрат, % – 7,65
Чистые денежные поступления, руб. – 42887
Срок окупаемости дополнительных капиталь-ных вложений, лет – 1,80 – 1,94
Индекс доходности дополнительных капиталь-ных вложений – 2,47 – 2,07
Внутренняя норма доходности, % – 54,11
Чистый дисконтированный доход
при Е=16,0%, r =12,0 %, руб.
при Ер = 7,0%, руб.

– 248661
208051

Литература
1. Справочная книга для проектирования электрического освещения / Под ред. Г.М. Кноррингବ¬ – Л.: Энергия, 1976. – 383 с.
2. Айзенберг Ю.Б. Световые приборы /Ю.Б. Айзенберг – М.: Энергия, 1980. – 472 с.
3. Райцельский Л.А. Справочник по осветительным сетям. Изд. 3-е пе-рераб. и доп./ Л.А. Райцельский. – М.: Энергия, 1977 – 267 с.
4. Газалов В.С. Светотехника и электротехнология. Часть 1 «Светотех-ника». Учебное пособие. /В.С. Газалов. – Зерноград: ФГОУ ВПО АЧГАА, 2003. – 268 с.
5. Захаров А.А. Применение теплоты в сельском хозяйстве /А.А.Захаров. – М.: Агропромиздат, 1986. – 287 с.
6. Астахов А.С. Краткий справочник по машинам и оборудованию для животноводческих ферм /А.С. Астахов, А.В. Еленев. – М.: Колос, 1977. – 256 с.
7. 6. Белянчиков Н.П. Механизация животноводческих ферм /Н.П. Бе-лянчиков, А.И. Смирнов. – М.: Колос, 1983. – 360 с.
8. 7. Дегтерев Г.П. Справочник по машинам и оборудованию для жи-вотноводства /Г.П. Дегтярев – М.: Агропромиздат, 1986. – 270 с.
9. Мжельский Н.И. Справочник по механизации животноводческих ферм /Н.И. Мжельский, А.И. Смирнов. – М.: Колос, 1983. – 360 с.
10. Изаков Ф.Я. Практикум по применению электрической энергии в сельском хозяйстве /Ф.Я. Изаков. – М.: Колос, 1972. – 304с.
11. Мартыненко И.И., Курсовое и дипломное проектирование по ком-плексной электрификации и автоматизации/ Н.И. Мартыненко, Л.П. Тищенко. – М.: Колос, 1973. – 223 с.
12. Поярков К.М. Практикум по проектированию комплексной элек-трификации /К.М. Поярков. – М.: Агропромиздат, 1987. – 192 с.
13. Кудрявцев И.Ф. Электрический нагрев и электротехнология /И.Ф. Кудрявцев, В.А. Карасенко. – М.: Колос, 1975. – 383 с.
14. Каганов И.Л. Курсовое и дипломное проектирование /И.Л.Каганов. –3-е изд. перераб. и доп. – М.: Агропромиздат, 1990. – 354 с.
15. Колесник А.Л. Курсовое и дипломное проектирование /А.Л. Колес-ник, В.Г. Шаманский. – М.: Колос , 1983. – 320 с.
16. Костюченко Э.В. Водоснабжение и насосы в сельскохозяйственном производстве /Э.В. Костюченко, В.И.Лаптев . – Минск : Ураджай, 1984. – 120с.
17. Листов П.М. Применение электрической энергии в сельском хозяй-стве: Справочник /Под. ред. П.М. Листова – М.: Колос, 1974. – 622 с.
18. Справочник инженера-электрика сельскохозяйственного производ-ства /Учебное пособие. –М.: Информагротех,1999. – 536 с.
19. Справочник инженера-механика сельскохозяйственного производст-ва /Учебное пособие. – М.: ФГНУ «Росинформагротех». – ч1. – 2003. – 340 с. ч2. – 2003. – 368 с.
20. Зацепина М.В. Курсовое и дипломное проетирование водопроводных и канализационных сетей и сооружений / М.В. Зацепина. – Л.: Стройиздат, 1981. –176с.
21. Калашников А.П. Нормы и рационы кормления сельскохозяйствен-ных животных /А.П. Калашников, Н.И. Клейменов. – М.: Агропромиздат, 1985. – 352 с.
22. Мартыненко И.И. Проектирование, монтаж и эксплуатация систем автоматики /И.И. Мартыненко. – М.: Колос, 1981. – 304 с.
23. Минаев П.А. Монтаж систем контроля и автоматики /П.А. Минаев. – М.: Стройиздат, 1990. – 543 с.
24. Справочник по проектированию автоматизированного электропри-вода и систем управления технологическими процессами / Под ред. В.И. Кру-повича – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоиздат, 1982. – 415 с.
25. Элементы и устройства сельскохозяйственной автоматики: Справоч-ное пособие Н.И. Бохан, Ю.В.Дробышев, В.К. Бензарь В.К. – 2-е изд., перераб. и доп. – Минск: Ураджай, 1989. – 238 с.
26. Электротехнический справочник: в 3-х томах. Т.2. Электротехниче-ские изделия и устройства /Под общ. ред. профессоров МЭИ (гл. ред. И.Н. Орлов). – 7-е изд., исправл. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1986. – 712 с.
27. Асинхронные двигатели серии 4А: Справочник /А.Э. Кравчик, М.М. Шлаф и др. –М.: Энергоиздат, 1982. – 504с.
28. Беляев А.В. Выбор аппаратуры, защит и кабелей в сетях 0,4 кВ /А.В. Беляев. – Л.: Энергоатомиздат. Ленингр. отд.-ие – 1988. – 176 с.
29. Руководящие материалы по проектированию электроснабжения сельского хозяйства. – М.: Сельэнергопроект, 1972., № 10.
30. Будзко И.А., Электроснабжение сельского хозяйства /И.А. Будзко, Н.М. Зуль. – М.: Агропромиздат, 1990. – 496 с.
31. Внутреннее электрическое освещение: ГОСТ 21.608-84. – М.: Изд-во стандартов, 1984 – 16 с.
32. Силовое электрооборудование: ГОСТ 21.613-88. – М.: Изд-во стан-дартов, 1988 – 12 с.
33. Короткие замыкания в электроустановках: ГОСТ 28249-93 – Минск: Межгосударственный Совет по стандартизации, метрологии и сертификации, 1993 – 44 с.
34. Изображения условные графические электрооборудования и прово-док на планах: ГОСТ 21.614-88. – М.: Изд-во стандартов, 1988 – 17 с.
35.О единых нормах амортизационных отчислений на полное восстанов-ление основных фондов народного хозяйства СССР. Постановление Совета Министров СССР от 22 октября 1990 года № 1072.
36.Нормативный справочник по экономике и организации с.-х. производ-ства. Под ред. А.С. Муравьева, Г.Г. Олейник. Москва, «Колос», 1972 год.
37.Петров Д. В., Хорольский В. Я, Таранов М.А. Методика определения технико-экономических показателей в дипломных проектах.
38. Механизация и электрификация сельского хозяйства №2,3,6,8,11 1986г.
Статья из журнала
39. Пчелкин С.А. Повышение эксплуатационных и энергетических пока-зателей рекуперативных теплообменников / Пчелкин С.А.// Механизацмя и электрификация сельского хозяйства – 1985 №3 с.27-30.
Статья из журнала
40. В. Н. Луканин, М. Г. Шатров, Г. М. Камфер, С. Г. Нечаев, И. Е. Ива-нов, Л. М. Матюхин, К. А. Морозов: «Теплотехника».
41. А. Б. Мозжухин, Е. А. Сергеева: «Расчет теплообменника».
42.Гусак–Катрич Ю.А. Охрана труда в сельском хозяйстве. – М.: Изда-тельство «Альфа–Пресс, 2007. – 176с.
43.Межотраслевые правила по охране труда (правила безопасности) при эксплуатации электроустановок. – 8–е изд. – Новосибирск: Сиб. унив. изд–во, 2007. – 176с.
44.Электробезопасность в сельскохозяйственном производстве. Учебное пособие. Шабанов Н.И., Гайворонский Н.М., Пятикопов С.М. Зерноград: ФГОУ ВПО АЧГАА, - 2008г.
45.Инженерная экология и экологический менеджмент: Учебник/ М.В. Буторина, П.В. Воробьев, А.П. Дмитриева и др.: Под. ред. Н.И. Иванова, И.М. Фадина. – М.: Логос, 2003. – 528 с.
46. Рекомендации по проектированию систем вентиляции и кондициони-рования воздуха с вращающимися регенераторами. ТашЗНИИЭП, 1982 г.
47. http://306.ru/rottobm.htm
48. www.howden.com/ru/Library/HowThingsWork/RotaryHeaters/
49. www.howden.com/ru/Products/HeatExchangers/default.htm
50. www.kentatsu-aircon.ru/24.shtml
51. www.uel.ru/downloads/TB9_05_Hov.pdf
52. www.abok.ru/for_spec/articles.php?nid=2536
53. www.ivik.ua/docs/systemair/pdf/DV_imo_RUS.pdf
54. www.ivprodukt.ru/technology/heatexchange
55. www.e-v-s.ru/docs/view/41/Rotovex_mont.pdf
56. http://vent-system.com/rek.html
57. http://www.comfortuna.ru/document/hoval/02.pdf

 




Комментарий:

Дипломная работа - отлично!


Рекомендовать другу
50/50         Партнёрка
Отзывы